ВСН 26-90
Инструкция по проектированию и строительству автомобильных дорог нефтяных и газовых промыслов Западной Сибири (взамен ВСН 26-80)
ВСН 26-90. Инструкция по проектированию и строительству автомобильных дорог нефтяных и газовых промыслов Западной Сибири (взамен ВСН 26-80)
ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ
ИНСТРУКЦИЯ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ
АВТОМОБИЛЬНЫХ ДОРОГ НЕФТЯНЫХ И ГАЗОВЫХ ПРОМЫСЛОВ
ЗАПАДНОЙ СИБИРИ
ВСН 26-90
Разработаны:
СоюздорнииМинтрансстроя — д-р техн. наук. проф. КАЗАРНОВСКИЙ В.Д., д-р техн. наук.проф. ЕВГЕНЬЕВ И.Е., канд. техн. наук ОРЛОВСКИЙ В.С., канд. техн. наук СМИРНОВВ.М., канд техн. наук МОТЫЛЕВ Ю.Л., канд. техн. наук ДУДКИН А.С., канд. техн.наук БЕЛЯУШ А.В., канд. техн. наук БРАНТМАН Б.П., инж. МИРОШКИН А.К., инж.ОСЕННЯЯ М.В., инж. КОСАРЕВ Ю.И., инж. ПЕТРУШИН Е.А.
ГипротюменнефтегазомМиннефтепрома — канд. техн. наук ТАБАКОВ Н. В., канд. техн. наукМАЙЕР В. Р., канд. техн. наук СОКОЛОВ С. М., инж. ИРИНА Л. Н., инж. ОЛЕЩУК А.И., инж. СИТНИКОВ Н. Е., инж. НЕГОМЕДЗЯНОВ А. А., инж. КАМША Л. В., инж. ЛИНЦЕРА. А., инж. КУТУЗОВА А. А., канд. техн. наук СКВОРЦОВ И. Д., канд. техн. наукДОРОГИХ А. Д.
ЮжниигипрогазомМингазпрома — инж. ИНДИН Б. С., инж. ШЕРУДИЛЛО Б. А.
СоюздорпроектомМинтрансстроя — канд. техн. наук БРАСЛАВСКИЙ В. Д.
Омскимфилиалом Союздорнии — канд. техн. наук ПОПОВ Б. И., канд. техн. наукНИКОЛЬСКИЙ Ю. Е., канд. техн. наук БЕЛОУСОВ Б. В., канд. техн. наук ПЛОЦКИЙ А.С., канд. техн. наук БЕСКРОВНЫЙ В. М., канд. техн. наук ВЫСОЦКИЙ Ю. Н., канд.техн. наук БАРАНКОВСКИЙ А. С.
ППДСО “Запсибдорстрой”Минтрансстроя — канд. техн. наук ЛЕЙТЛАНД В. Г., инж. АБРАМОВВ. М.
ГКТУдорстроем —инж. КОСТИКОВ В. М.
ТюмИСИ МинвузаРСФСР — д-р техн. наук ЛИНЦЕР А. В., канд. техн. наук БОЛШТЯНСКИЙ М. П.,канд. техн. наук БОГОМОЛОВ Ю. Н., канд. техн. наук ШУВАЕВ А. Н., канд. техн.наук ЖУРАВЛЕВ И. Н., канд. техн. наук МАРКУЦ В. М., инж. ФУКС Я. Д.
Свердловскимфилиалом Гипротюменнефтегаза — канд. техн. наук МИХАЙЛОВ Г. Д., канд. техн.наук ГЛЫЗИН А. П., инж. ЗНАМЕНСКИЙ Б. А., инж. ХРАМЦОВ В. Н.
СибЦНИИСом Минтрансстроя— канд. техн. наук ЦЕРНАНТ А. А.
ХАДИ МинвузаУССР — канд. техн. наук КРАВЧЕНКО В. Г.
ТюменавтодоромМинавтодора РСФСР — инж. КРЕТОВ В. А.
НПО“Дорстройтехника” Минавтодора БССР — канд. техн. наук ЯРОМКО В. Н.
МАДИ МинвузаСССР — канд. техн. наук ШКИЦКИЙ Ю. П.
ВнесеныГосударственным всесоюзным дорожным научно-исследовательским институтом(Союздорнии) Минтрансстроя СССР.
Подготовлены кутверждению Главным научно-техническим управлением Минтрансстроя СССР.
С введением вдействие ВСН 26-90 утрачивают силу ВСН 26-80 Миннефтепрома.
Министерство |
Ведомственные строительные нормы |
ВСН 26-90__ Минтрансстрой |
транспортного строительства СССР |
Инструкция по проектированию и строительству автомобильных дорог нефтяных и газовых промыслов Западной Сибири |
Взамен ВСН 26-80 Миннефтепрома |
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. НастоящаяИнструкция предназначена для руководства при проектировании и строительствевновь строящихся и реконструируемых автомобильных дорог, предназначенных длятранспортного обеспечения добычи нефти и газа в Западносибирском нефтегазовомкомплексе (ЗСНГК).
1.2. Поназначению рассматриваемые автомобильные дороги .подразделяются на промысловые(.внутренние) и дороги, формирующие сеть общего пользования. К промысловымотносятся дороги, обеспечивающие транспортной связью нефтегазопромысловыеобъекты. К дорогам общего пользования относятся дороги, которые в процессеформирования производственной, социальной и транспортной инфраструктурсвязывают города и поселки между собой, а также с железнодорожными станциями,речными и аэропортами.
1.3.Автомобильные дороги проектируются и строятся по настоящей инструкции с учетомположений, изложенных в строительных нормах:
СНиП 2.05.02—85 —при проектировании и реконструкции дорог, формирующих сеть дорог общегопользования;
СНиП 2.05.07—85* —при проектировании и реконструкции промысловых автомобильных дорог;
СНиП 3.06.03—85 —при производстве строительных работ.
Припроектировании и строительстве дорог в зоне вечной мерзлоты необходимодополнительно руководствоваться положениями ВСН 84—89 Минтрансстроя.
Внесены Государственным всесоюзным дорожным научно-исследовательским институтом (Союздорнии) |
Утверждены Министерством транспортного строительства 22 июня 1990 г. № АВ-225 |
Срок введения в действие 1 января 1991 г. |
Припроектировании и строительстве дорог нефтяных и газовых промыслов должныучитываться также требования соответствующих глав противопожарных, санитарныхнорм и ГОСТов, требования по охране окружающей среды, а также решенияправительства и Верховного Совета СССР.
1.4. Приформировании структуры сети автомобильных дорог необходимо учитывать развитиежелезнодорожного, водного и авиационного транспорта,административно-хозяйственного деления ЗСНГК, перспективу развития народногохозяйства н регионе не менее чем на 20 лет.
Структура сетипромысловых автомобильных дорог должна определяться совместно с системамисбора, транспорта, подготовки нефти и газа и электроснабжения.
1.5. Присооружении дорог нефтяных н газовых промыслов в условиях, при которых в силуобъективных причин (неопределенность развития инфраструктур в районестроительства дороги, большая разновременность развития и т. д.), связанных сособенностями освоения месторождений, целесообразен первоочередной пропускдвижения транспортных средств, допускается при соответствующемтехнико-экономическом обосновании и согласовании с заказчиком проектироватьстроительство дороги или отдельных участков в два этапа или устройство дорожнойодежды в две стадии.
1.6. Пристроительстве дороги или отдельных участков в два этапа допускается на первомэтапе предусматривать возведение насыпи земляного полотна неполного профиля повысоте, которое обосновывается в проекте, исходя из обеспечения возможностипропуска транспортных средств в течение заданного срока, параметров икапитальности дороги на втором этапе строительства. В этом случае присоответствующем обосновании допускается строительство искусственных сооруженийс параметрами и капитальностью, соответствующими второму этапу строительствадороги.
Увеличение продолжительностиэксплуатации участков дороги, построенных по первому этапу, по сравнению спродолжительностью, определенной проектом, разрешается только с ведомаинстанции, утвердившей проект.
1.7. Устройстводорожной одежды в две стадии следует предусматривать в тех случаях, когданевозможно или экономически нецелесообразно обеспечение стабильностиотсыпанного земляного полотна к заданному сроку начала движения по дороге (присооружении дорог на болотах без выторфовывания, на вечномерзлых грунтах, из грунтовповышенной влажности и т. п.).
Допускается папервой стадии применять сборные покрытия из железобетонных плит. При этомпервая стадия устройства дорожной одежды (без укрепленного основания и безомоноличивания стыков) осуществляется при допустимой степени консолидацииоснования насыпей или при допустимых интенсивностях осадки, указанных вприложении 2. Вторая стадия устройства покрытия осуществляется также придостижении соответствующих степеней консолидации или интенсивности осадки,указанных в приложении 2.
Присоответствующем технико-экономическом обосновании для стадийного строительстваможет предусматриваться дорожная одежда с асфальтобетонным покрытием на сборномосновании. Покрытие в этом случае устраивается на второй стадии.
Эксплуатациядорожной одежды, построенной по первой стадии, сверх сроков, установленных впроекте, разрешается только с ведома инстанции, утвердившей проект при условиипринятия дополнительных мер по обеспечению безопасности движения.
1.8. Пристроительстве автомобильных дорог по первому этапу ширина полосы отвода должнарезервироваться из расчета сооружения дороги по второму этапу. Формированиекоридора коммуникаций вдоль дороги в этом случае производится с учетомтребований автомобильной дороги по второму этапу строительства.
1.9. На первойстадии строительства дорожной одежды при соответствующем технико-экономическомобосновании могут предусматриваться покрытия из железобетонных плит ипереходного типа (из песчано-гравийной смеси оптимального состава,металлургических шлаков, белитового шлама и укрепленных им каменных материалови др.).
1.10. Проектыстроительства автомобильных дорог, формирующих общую сеть дорог региона,подлежат согласованию с Минавтодором РСФСР. Согласованию подлежат параметры икапитальность дорог, сооружения дорожно-эксплуатационной службы и сервисногообустройства дорог.
Перечень дорог,входящих в общую сеть, определяется решением областного Совета народныхдепутатов. Эти дороги строят или реконструируют по нормативам не ниже III техническойкатегории автомобильных дорог Союза СССР общего пользования и подъездных дорогк промышленным предприятиям.
1.11. Ввод дорогив эксплуатацию на каждом этапе и стадии строительства осуществляетсягосударственной комиссией.
Эксплуатациядорог, построенных по первой стадии (включая меры по обеспечению безопасностидвижения), выполняется эксплуатационной организацией заказчика.
При выполненииработ на второй стадия строительства дорожной одежды допускается замена плитпокрытия в объеме до 5—7 %.
1.12. При вводедороги в эксплуатацию по первой стадии может быть предусмотрено ограничениескорости движения до 50 % расчетной скорости, но не ниже 30 км/ч.
1.13. Приотсутствии в тексте настоящих ВСН указаний относительно каких-либо нормпроектирования и строительства, последние должны приниматься по СНиП2.05.02—85, СНиП 2.05.07—85* и СНиП 3.06.03—85, а также по ВСН 84—89, ВСН 46—83и ВСН 197—83 Минтрансстроя, как для дорог общей сети аналогичных категорий.
2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ
2.1. Общие требования
2.1.1.Автомобильные дороги нефтяных и газовых промыслов, как правило, должныразмещаться на одной полосе (в одном коридоре) с другими инженернымикоммуникациями (нефтепроводы, газопроводы, водоводы, линии электропередач и т.д.). Выбор положения для размещения коммуникаций в плане должен определятьсягенеральной схемой или перспективным планом развития нефтегазодобывающихпромыслов с учетом расположения дороги в наиболее благоприятныхтопографических, инженерно-геологических и гидрологических условиях.
2.1.2. Приопределении структуры сетей и разработке проектов строительства автомобильныхдорог ЗСНГК следует учитывать:
существующую иперспективную сети автомобильных дорог;
принятые схемыобустройства и сложившиеся производственные связи с ЗСНГК;
решения районныхпланировок по размещению поселков, районных городов и других объектов;
возможнуюпотребность в автомобильных дорогах других отраслей промышленности района;
очередностьосвоения ЗСНГК и наличие ресурсов по строительству в нем автомобильных дорог.
2.1.3.Автомобильные дороги должны вводиться в эксплуатацию одновременно с началомосвоения месторождений (до разбуривания и обустройства). В связи с этим приназначении категорий дорог, проектировании элементов плана, продольного ипоперечного профилей, дорожных одежд за расчетный при соответствующем технико-экономическом обосновании следует принимать:
год максимальногогрузооборота на период разбуривания и обустройства месторождения,обслуживаемого данной внутрипромысловой дорогой, или группы месторождений,обслуживаемых данным участком межпромысловой дороги;
год выходаместорождения (или группы месторождений) на проектный (эксплуатируемый) уровеньнефтегазодобычи.
2.1.4. Приобосновании категории дороги следует рассматривать вариант снижения категорииза счет организации доставки части грузов другими видами транспорта или поавтозимникам.
2.1.5. При оценкеэкономической эффективности капиталовложений в строительство автомобильныхдорог, помимо экономии, достигаемой за счет транспортирования грузов ипассажиров, необходимо учитывать возможный ущерб добывающей отрасли ототсутствия дорог (увеличение периода ликвидации возможных аварий, падениенефтедобычи, ограничение прироста добычи и т. д.), нарушениепочвенно-растительного покрова и развитие необратимых процессов, следующих заэтим и т. д.
2.1.6. Отводземельных участков для размещения автомобильных дорог, водоотводных, защитных идругих сооружений, зданий дорожной и автотранспортной службы, полосы дляразмещения идущих вдоль дорог коммуникаций осуществляется в соответствии сдействующими нормативными документами по отводу земель для строительстваавтомобильных дорог и дорожных сооружений.
2.1.7. Ширинаполосы отвода земли, необходимая для размещения земляного полотна, водоотводныхсооружений и устройств автомобильной дороги, обосновывается расчетом иопределяется с учетом ширины земляного полотна, высоты .насыпи, ширины кюветов,резервов, берм.
При необходимостиустройства технологических путей вдоль проектируемых дорог во временную полосуотвода включается дополнительно полоса на устройство построечных дорог.
2.1.8.Формируемая структура сети должна быть увязана с капитальностью дорог. Вариантыоцениваются по показателю сравнительной эффективности, содержащемуединовременные и текущие затраты на дороги, а также затраты или прибыль,возникающие в отраслях народного хозяйства, где реализуется рассматриваемоерешение (косвенные эффекты):
где — величинаединовременных затрат по i-му варианту в t-омгоду; —величина текущих затрат (знак +) пли прибыли (—) в различных отрасляхнародного хозяйства, связанных с реализацией варианта в t-мгоду; —остаточная стоимость фондов по i-му вариантув конце расчетного периода; — величина текущих затрат,связанная с ремонтом и содержанием дорог, перевозкой грузов и пассажиров; Т—расчетный срок сравнения вариантов или функционирования дорог промыслов; Eнп — нормативный коэффициентприведения разновременных затрат, равный 0,08.
Примечание. Для дорог, которыепродолжают функционирование после расчетного срока, последнее слагаемое вформуле принимается со знаком “плюс”, для промысловых дорог, которые прекращаютфункционирование в расчетный срок — со знаком “минус”. Вследствие этого дляпромысловых дорог следует стремиться к минимизации остаточных фондов.
2.1.9. Припроектировании строительства дороги в два этапа необходимо дополнительноустановить:
параметры икапитальность земляного полотна, дорожной одежды и искусственных сооружений напервом и втором этапах строительства;
время и условияэксплуатации дороги, построенной по первому этапу;
перечень зданий исооружений по ремонту и содержанию дороги и сервисное обустройство на каждомэтапе строительства.
2.1.10. Припроектировании устройства дорожной одежды в две стадии в проекте должно бытьдополнительно отражено:
время н условияэксплуатации дорожной одежды по первой стадии;
способ н порядокконтроля состояния земляного полотна;
условияиспользования дорожной одежды, устроенной по первой стадии, при осуществлениивторой стадии;
сроки выполненияработ на первой и второй стадиях.
2.1.11. Приразработке проектов дорог нефтяных и газовых промыслов Западной Сибири следуетисходить из двухлетнего планирования. При этом особое внимание в проектеорганизации строительства необходимо уделять сбалансированности объемовстроительства с ресурсами подрядных организаций, а также технологиистроительства дорог в сложных природных условиях.
2.1.12. В составпроекта на автомобильную дорогу нефтяного или газового промысла Западной Сибиридолжны входить проекты промбаз, вахтовых поселков, жилых зданий и объектовсоциального комплекса.
2.1.13. Приназначении конструкции дорожных одежд следует в максимальной степениориентироваться на применение индустриальных методов строительства покрытий иоснований и использование местных грунтов, укрепленных вяжущими, а такжеотходов промышленности, возможность доставки которых обеспечиваетсясуществующей транспортной сетью.
2.2. Расчетные скорости и нагрузки
2.2.1. Расчетныескорости движения для проектирования элементов плана и продольного профилядорог, относимых к промысловым автомобильным дорогам, следует принимать всоответствии со СНиП 2.05.07—85*.
2.2.2. Припроектировании элементов продольного и поперечного профиля дорог, габаритовмостов и конструкций дорожных одежд за расчетные следует принимать автомобили иавтопоезда с осевыми нагрузками до 120 кН шириной не менее 2,75 м и длиной до30 м.
2.3. Проектные параметры поперечного профиля
2.3.1. Ширинаобочин на промысловых автомобильных дорогах всех категорий принимается равной 2м.
2.3.2. На дорогахIV-В категории необходимо предусматривать площадки дляразъезда встречных автомобилей на расстоянии видимости встречного автомобиля.Ширину проезжей части и земляного полотна на разъездах принимают не менее нормдля категории IV-В, наименьшую длину площадки — 30 м.Переход от однополосной проезжей части к двухполосной осуществляется на длине10 м. Уширение проезжей части предусматривается, как правило, со стороныпорожнего направления.
2.3.3. Поперечныйпрофиль дорог, как правило, должен быть двухскатным. При устройстве покрытия изсборных железобетонных плит, с нечетным количеством плит, укладываемых поширине покрытия, допускается укладка средней плиты без поперечного уклона.
2.3.4. Для всехдорог при радиусах кривых в плане 1000 м и менее необходимо предусматриватьуширение проезжей части с внутренней стороны за счет обочин.
Величины полногоуширения двухполосной проезжей части дорог на закруглениях следует принимать потабл. 2.1.
Таблица 2.1
Радиусы |
Величина уширений в м для автомобилей и автопоездов с расстоянием от переднего бампера до задней оси, м |
|||
кривых |
автомобилей 7 и менее, |
автопоездов |
||
в плане, м |
автопоездов 11 и менее |
20 |
25 |
30 |
1000 |
— |
0,5 |
0,7 |
0,9 |
850 |
— |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
650 |
0,4 |
0,7 |
1,0 |
1,3 |
575 |
0,5 |
0,9 |
1,3 |
1,7 |
425 |
0,5 |
1,2 |
1,7 |
2,1 |
325 |
0,6 |
1,5 |
2,1 |
— |
225 |
0,7 |
2,0 |
2,8 |
— |
140 |
0,9 |
2,7 |
— |
— |
95 |
1,1 |
3,5 |
— |
— |
80 |
1,2 |
— |
— |
— |
70 |
1,3 |
— |
— |
— |
60 |
1,4 |
— |
— |
— |
50 |
1,5 |
— |
— |
— |
40 |
1,8 |
— |
— |
— |
30 |
2,2 |
— |
— |
— |
Примечания. 1.Целесообразность применения кривых с уширением проезжей части более 2—3 мследует обосновывать в проекте сопоставлением с вариантами увеличения радиусовкривых в плане, при которых не требуется таких уширений.
2. Величинууширения для дорог IV-В категории следует уменьшать в два раза, по сравнениюс нормами табл. 2.1.
Принедостаточной ширине обочин для размещения уширения проезжей части ссоблюдением этих условий следует предусматривать соответствующее уширениеземляного полотна. Уширение проезжей части надлежит выполнять пропорциональнорасстоянию от начала переходной кривой так, чтобы величины полного уширениябыли достигнуты к началу круговой кривой.
2.3.5. Припроектировании участков дорог с движением тягачей с роспусками для длинномерныхгрузов на закруглениях и перекрестках необходимо учитывать величину возможногосвеса груза с внешней стороны кривой, выходящего за пределы дороги, недопускать в зоне свеса знаков, опор коммуникаций и других сооружений. Величинусвеса следует принимать по табл. 2.2.
Таблица 2.2
|
Величина свеса груза с наружной стороны кривой, м |
||
Радиус |
при длине грузов, м |
||
кривой, м |
до 20 |
до 25 |
до 30 |
800 |
— |
— |
0,3 |
700 |
— |
0,3 |
0,4 |
600 |
— |
0,3 |
0,4 |
500 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
400 |
0,3 |
0,5 |
0,6 |
350 |
0,4 |
0,5 |
0,7 |
300 |
0,4 |
0,7 |
0,8 |
250 |
0,5 |
0,8 |
1,1 |
200 |
0,6 |
0,9 |
1,3 |
150 |
0,8 |
1,2 |
1,6 |
125 |
1,0 |
1,5 |
2,0 |
100 |
1,1 |
1,7 |
2,3 |
80 |
1,4 |
2,0 |
2,8 |
60 |
1,8 |
2,6 |
3,7 |
50 |
2,1 |
3,1 |
4,3 |
40 |
2,5 |
3,7 |
5,2 |
30 |
3,2 |
4,7 |
6,5 |
2.3.6. Продольныеуклоны для промысловых автомобильных дорог принимают по СНиП 2.05.02—85согласно расчетным скоростям, принятым по этим дорогам.
2.3.7. Наименьшиерасстояния от кромки проезжей части промысловых дорог до зданий, сооруженийследует принимать по табл. 2.3.
Таблица 2.3
Наименование элементов зданий и сооружений |
Наименьшее расстояние, м |
Наружные грани стен зданий: при отсутствии въезда с дороги в здание и при длине его до 20 м |
1,5 |
то же, при длине здания более 20 м |
3,0 |
при наличии въезда с дороги в здание для двухосных автомобилей и автопогрузчиков |
8,0 |
при наличии въездов в здание для трехосных автомобилей |
12,0 |
Платформы (рампы) для стоянки автомобиле” под погрузкой и разгрузкой |
3,0 |
Ограждения территории, предприятия, опоры эстакад, осветительных столбов, мачт и других сооружений |
1,5 |
Ограждения охраняемой части территории предприятия |
5,0 |
От параллельно расположенных железнодорожных путей: колеи 1520 мм |
3,75 |
колеи 750 мм |
3,0 |
2.4. Пересечения и примыкания. Взаимосвязь с коммуникациями
2.4.1. Радиускривых при сопряжениях дорог в местах съездов или пересечений должен быть неменее 30 м.
При прохождениипромысловых автомобильных дорог по площади разбуривания территорииместорождения допускается устройство съездов (или переездов) из расчета 1 съездна 1—2 км дороги. Все съезды и въезды должны иметь покрытия.
2.4.2. В пределахпроезжей части не допускается размещать линии подземных коммуникаций,совпадающие с направлением автомобильной дороги.
Проезжую часть(включая лотки) или укрепленную полосу обочин автомобильных дорог,прокладываемых параллельно линиям подземных коммуникаций, надлежит располагатьза пределами бровки откоса траншей коммуникаций с крутизной откоса 1:1.
2.4.3.Пересечение автомобильных дорог с линиями связи следует предусматривать, какправило, путем прокладки кабеля в теле земляного полотна в трубах (например,асбоцементных). Допускается пересечение дорог с воздушно-кабельными линиямисвязи при минимальном расстоянии от кабеля до покрытия проезжей части 7,5 м.
2.4.4.Допускается прокладка кабельной линии связи в обочинах автодорог, укрепленныхнесвязными материалами (щебень, гравий, песчано-гравийная смесь и др.). Затратына восстановление обочин учитываются в сметах на строительство линий связи. Недопускается прокладка кабельной линии связи в обочинах автодорог, укрепленныхсвязными материалами, а также с прослойками геотекстиля.
Минимальноерасстояние траншеи кабельной линии связи от кромки проезжей части принимаетсяравным 1 м; от кромки краевой полосы — 0,5 м.
2.4.5. Возвышениепроводов над поверхностью покрытия при пересечении с линиями электропередачдолжно быть не менее указанных в табл. 2.4.
Таблица 2.4
Линии электропередач с напряжением, кВ |
Минимальное расстояние от приводов до поверхности покрытия, м |
до 110 |
10 |
110—500 |
15 |
750 |
16 |
Примечания. 1. Расстояниеопределяют при максимальной температуре воздуха (без учета нагрева проводовэлектрическим током) или при гололеде без ветра.
2. Переустройство линии электропередач напряжением 220кВ и более возможно как исключение при соответствующем технико-экономическомобосновании по техническим условиям владельца линии электропередач.
Пересечения автодорогами существующихтрубопроводов
2.4.6. Притрассировании дорог следует по возможности избегать пересечений с действующимитрубопроводами либо пересекать их на участках суходолов, болот I, II типа снаименьшими их глубинами, а на территориях с вечномерзлыми грунтами —преимущественно на участках I категории по мерзлотно-грунтовым условиям.
При пересечениидействующих трубопроводов должны выполняться требования СНиП 2.05.06—84.Конструкции земляного полотна назначаются с учетом совместной деформациипересекаемых трубопроводов. При этом предпочтение отдается конструкциямоблегченных насыпей и другим конструктивно-технологическим мероприятиям,снижающим нагрузки на трубопроводы.
На участках свечномерзлыми грунтами конструкции пересечения назначаются с учетом норм ВСН84—89.
2.4.7. Дляпроектирования пересечений трубопроводов автодорогами необходимо произвестисъемку геологического разреза и высотного положения пересеченных трубопроводовв каждую сторону от оси автодороги на длине 100 диаметров трубопровода (понаибольшему диаметру трубопроводов в коридоре), но не менее 50 м. Замервысотных отметок каждого трубопровода в коридоре коммуникаций необходимопроизводить с шагом не более 15 диаметров трубопровода.
2.4.8. Недопускается пересечение автодорогой трубопроводов в .местах их поворота вплане. Пересечение трубопроводов производится под прямым или близким к немууглом. Не допускается пересечение под углом менее 60°.
2.4.9.Конструктивное решение пересечения автодорогой действующих трубопроводоввыбирается на основе технико-экономического анализа и должно быть согласовано сорганизацией, эксплуатирующей трубопровод.
При этомпересечение осуществляется по одному из следующих конструктивных решений:
I — дорожнаянасыпь непосредственно над трубопроводом, без устройства на нем защитногофутляра (кожуха) допускается:
при пересеченииводоводов автомобильными дорогами всех категорий, кроме I-Ви II-В, независимо от типа покрытий, при пересечении магистральных нефте- игазопроводов автомобильными дорогами с переходным покрытием или покрытием изукрепленного грунта, а также при отсутствии покрытия;
при пересечениипромысловых нефте- и газопроводов автомобильными дорогами IV-В категории;
II — дорожнаянасыпь с устройством свободного защитного футляра на трубопроводе безсальникового уплотнения и опор между рабочим трубопроводом и кожухомдопускается в указанных выше случаях при условии, что разность диаметровфутляра и рабочего трубопровода не менее прогнозируемой осадки футляра;
III — устройствопод дорожной насыпью защитного кожуха из стальной трубы с опорами исальниковыми уплотнениями между рабочим трубопроводом и кожухом обязательно:
для дорог всехкатегорий с усовершенствованным покрытием капитального или облегченного типовпри пересечении магистральных нефте- и газопроводов.
Диаметр и толщинустенки кожуха принимают в соответствии с таблицей 2.5;
IV — эстакада надтрубопроводами применяется при возможном развитии трубопроводной сети(увеличении числа трубопроводов в пересечении), а также в случае невозможностиприменения других конструктивных решений.
Таблица 2.5
D, мм трубопровода |
D´d, мм кожуха |
D, мм трубопровода |
D´d, мм кожуха |
89 |
325´5 |
325 |
530´7 |
114 |
325´5 |
426 |
630´7 |
159 |
426´6 |
530 |
720´8 |
168 |
426´6 |
720 |
1020´10 |
219 |
426´6 |
820 |
1020´10 |
273 |
530´7 |
1020 |
1220´10 |
2.4.10.Конструктивные решения I, II и III проверяются расчетом на прочностьтрубопровода от дополнительных осадок и нагрузок под действием дорожной насыпи.Расчет производится методами строительной механики.
При ширине насыпиавтодороги по верху до 12 м и глубине заложения трубопровода 0,6—1,0 м вподстилающих торфяных грунтах расчет может быть произведен согласно приложению12.
2.4.11. Принагрузках и осадках трубопровода от веса дорожной насыпи, превышающихдопустимые, применяются следующие решения:
изменениеконструкции земляного полотна автодороги с целью снижения нагрузки натрубопровод;
заменыпросадочного грунта в основании трубопровода на непросадочный;
переукладкаучастка трубопровода на новое, более плотное основание;
осаживаниеучастка трубопровода по допустимому радиусу упругого изгиба на соответственноподработанное основание.
Все указанныерешения необходимо вновь проверить расчетом на прочность трубопровода.
2.4.12. В особосложных условиях допускается совмещенный способ прокладки автодорог итрубопроводов, предусматривающий прокладку трубопроводов в откосной частиземляного полотна либо в присыпной берме. Исключение составляют газопроводы,прокладка которых в земляном полотне автодорог всех категорий не допускается(СНиП 2.05.06—85). Прокладка трубопроводов в откосной. части предусматриваетсяпреимущественно в насыпях, возводимых гидромеханизированным способом. При этомтрубопроводы располагаются, по возможности, с одной стороны автодороги, а линиисвязи с ЛЭП —с другой. Целесообразность совмещенного способа прокладкиопределяется на основании технико-экономического анализа с учетом улучшенияусловий эксплуатации трубопроводов и уменьшения ущерба окружающей среде.
В районах ссильной метелевой деятельностью и при наличии сильнольдистых вечномерзлыхгрунтов при решении вопроса о совместном проложении дороги и трубопроводовнеобходимо учитывать отепляющее действие снега, откладывающегося на берме.
2.4.13. Присовмещенной прокладке бровка земляного полотна должна быть выше присыпнойбермы. Расстояние по горизонтали от ближайшего трубопровода до бровки земляногополотна должно быть не менее 1 м.
Грунт присыпнойбермы должен быть, по возможности, однородным с грунтом тела насыпи автодороги.Допускается использование местного грунта (торф, суглинок), отличающегося посвоим свойствам от грунта насыпи автодороги, при условии обеспеченияустойчивости присыпной бермы.
2.4.14. Съезды ивъезды при совместной прокладке должны иметь твердое покрытие, аналогичное типупокрытия на дороге. Длина съездов и въездов с покрытием принимается не менеечем на 25 м больше расстояния от оси дороги до оси крайнего трубопровода.
2.4.15.Водопропускные сооружения предусматриваются на всю ширину совмещенногоземляного полотна.
При этомпрокладка трубопровода через водопропускные сооружения возможна:
упругим изгибом ввертикальной плоскости или с применением кривых вставок как над водопропускнымсооружением, так и под ним;
надземнымпереходом на эстакаде.
Выбор типаперехода осуществляется в зависимости от конструкции земляного полотна иводопропускного отверстия, инженерно-геологических и гидрогеологическихусловий, параметров трубопроводов.
На переходахчерез постоянно действующие водотоки допускается прокладка трубопроводов икабельной связи по автодорожным мостам при соответствующем технико-экономическом обосновании и выполнении требований СНиП 2.05.06—85.
2.4.16. Приподземной прокладке трубопроводов на болотах вдоль автомобильных дорогминимальное расстояние от подошвы насыпи до траншеи должно быть не менеедвойной глубины траншеи. Запрещается устройство котлованов вдоль дорог наболотах на расстоянии, меньшем двойной глубины болота.
2.5. Земляное полотно
2.5.1.Индивидуальные проекты земляного полотна разрабатываются (кроме случаев,указанных в СНиП 2.05.02—85):
для насыпей наслабых и вечномерзлых грунтах при пересечении дорогой эксплуатируемыхтрубопроводов;
для насыпей наболотах, сооружаемых на промороженных основаниях;
при использованиив насыпях торфяных грунтов, грунтов с повышенной влажностью и мерзлых комьев (вколичестве, превышающем допустимое по СНиП 3.06.03—85);
при использованиипылеватых или мелкозернистых песков при отсыпке их в воду;
при армированииземляного полотна геотекстильными прослойками;
при строительствеземляного полотна с использованием энергии взрыва;
при строительствеземляного полотна на участках проявления солифлюкции, а также сложенныхгрунтами с линзами льда, растепление которых приведет к разрушению либоснижению транспортно-эксплуатационных характеристик дороги (проектированиеведется с использованием ВСН 84—89);
при совместнойпрокладке с дорогой промысловых коммуникаций (газо- и нефтепроводы, водоводы,ЛЭП, связь, автоматика и т. п.).
2.5.2.Проектирование земляного полотна на болотах, при пересечении озер, на участкахс переувлажненными грунтами, на участках с вечной мерзлотой в случае, если этиучастки в силу природной обстановки составляют более 10 % протяженности трассы,необходимо осуществлять на основе региональных типизации природных условий иконструктивно-технологических решений (см. табл. 2.6). Типизации должныразрабатываться с учетом районирования территории региона по природнымусловиям. При отсутствии или неприменимости имеющихся типизации решениеосуществляется в рамках индивидуального проектирования.
В случаях, когдаобеспечение возвышения насыпей, отвечающего условию снегонезаносимости по СНиП2.05.02—85, сопряжено с большими затратами, невыполнением заданных темповстроительства и т. п. допускается при соответствующих технико-экономическихобоснованиях проектировать земляное полотно на промысловых автомобильныхдорогах с насыпями меньшей высоты. При этом должны быть предусмотрены активныеметоды борьбы со снежными заносами При соответствующих технико-экономическихобоснованиях допускается предусматривать содержание этих дорог в зимнее времяпо типу содержания автозимников. Указанная возможность должна быть оговореназаказчиком в задании на проектирование.
Земляное полотно на болотах
2.5.3.Конструкции земляного полотна на болотах назначаются на основетехнико-экономического сравнения вариантов с учетом:
категории дорогии типа применяемого покрытия;
физико-механическихсвойств торфяной залежи, ее мощности и характера напластования, определяющихстроительный тип болота;
степени ихарактера заболоченности района проложения трассы, дальности возки грунта вземляное полотно;
сроков и временипроведения строительных работ.
Независимо отглубины болота и длины участка его пересечения необходимо в качестве вариантапроектного решения для сравнения рассматривать земляное полотно сиспользованием торфа в основании насыпи.
2.5.4. При высотенасыпи до 2,5 м (рабочая отметка земляного полотна) и глубине болота до 9 мпроектирование осуществляется на основе региональных типизации болотных грунтови болот с применением региональных типовых конструктивно-технологическихрешений.
Таблица 2.6
Тип болота |
Характеристика деформаций грунта в основании насыпи |
Характеристика режима отсыпки |
Возможное наличие типов (по прочности) грунтов, слагающих болота |
1 |
Сжатие |
Любая скорость |
Только тип 1 (1-А, 1-Б) |
II |
Сжатие |
Скорость отсыпки ограничена |
Тип 2 обязателен. Возможно наличие типа 1 |
III-А |
Выпор, частично сжатие |
Как правило, скорость отсыпки ограничена |
Возможно наличие всех типов. Тип 3 и тип 1 обязателен |
Б |
Выпор |
Любая скорость отсыпки |
Только тип 3 |
Примечания. 1. Толщинавыделенных слоев в слабой толще должна составлять не менее 10 % от общеймощности болота.
2. При малой мощности типа 3 (менее 1—1,5 м) вместовыпора может происходить сильное уплотнение, при котором сжатие слояпрактически близко к его мощности.
Оценка болотнойтолщи как основания осуществляется посредством определения типа болота (табл.2.6) по наличию тех или иных типов болотных грунтов по прочности и подтипов подеформативности (табл. 2.7).
При этомразличают три типа грунтов по прочности (табл. 2.7):
1 — грунты,которые обладают достаточной прочностью в природном состоянии и при передаче наних расчетной нагрузки могут только сжиматься независимо от скорости передачинагрузки;
2 — грунты, необладающие в природном состоянии достаточной прочностью, вследствие чего прибыстрой передаче на них проектной нагрузки они выдавливаются, а при медленной —сжимаются;
3 — грунты,которые при передаче на них указанной нагрузки в любом случае выдавливаютсяиз-за недостаточной прочности в природном состоянии и недостаточнойупрочняемости при уплотнении.
2.5.5. Приразработке проектов следует использовать типовые конструктивные решения,разрабатываемые в развитие основных схем, представленных в приложении 1. Приэтом должна быть оценена устойчивость, определена конечная осадка и времязавершения ее интенсивной части, а также выполнена проверка конструкции надопустимые упругие колебания.
Проверка наупругие колебания не требуется при суммарной толщине дорожной одежды и насыпи,сооружаемой из минеральных грунтов, не менее величин, указанных втаблице П. 4.1 приложения 4.
Таблица 2.7
Подгруппа |
Разновидность |
Тип по |
Подтип по |
Сопротивление |
Влажность, |
Сопротивление |
Модуль осадки ep, мм/м, при давлении, кгс/см2 |
||||
|
|
прочности |
деформативности |
сдвигу кгс/см2 |
% |
зондированию, кгс/см2 |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
|
Маловлажный |
1 |
А |
³ 0,15 |
< 600 |
> 0,3 |
80 |
170 |
220 |
280 |
330 |
|
Средней влажности |
|
Б |
³ 0,10 |
600—800 |
> 0,3 |
150 |
270 |
350 |
430 |
500 |
Торф |
Очень влажный |
2 |
— |
³ 0,05 |
800—1200 |
> 0,3 |
220 |
340 |
430 |
500 |
580 |
|
Избыточно-влажный |
3 |
А |
< 0,05 |
>1200 |
³ 0,3 |
— |
— |
— |
— |
— |
|
Жидкий |
|
Б |
— |
— |
< 0,3 |
— |
— |
— |
— |
— |
Органо- |
Маловлажный |
1-2* |
|
> 0,1 |
< 350 |
— |
< 180 |
||||
сапропель |
Средней влажности |
2 |
|
0,14¸0,09 |
350¸600 |
— |
180¸480 |
||||
(П > 60 %) |
Очень влажный |
2—3** |
|
0,17¸0,06 |
600¸1200 |
— |
> 480 |
||||
|
Избыточно-влажный (жидкий) |
3 |
|
< 0,01 |
> 1200 |
— |
— |
||||
Органо- |
Маловлажный |
1—2* |
|
> 0,15 |
< 150 |
— |
< 120 |
||||
минеральный |
Средней |
2 |
|
0,17¸0,09 |
150¸400 |
— |
120¸300 |
||||
сапропель |
Очень влажный |
2—3** |
|
0,12¸0,06 |
400¸900 |
— |
> 300 |
||||
(10 % < П < 60 %) |
Избыточно-влажный |
3 |
|
< 0,01 |
> 900 |
— |
— |
* Для уточнениятипа необходимы лабораторные испытания на сдвиг и компрессию. К 1 типу относитьорганический сапропель при W< 200 % и органо-минеральный при W < 50 %.
** К третьему типуотносить органический сапропель при W> 1000 % и органо-минеральный при W > 550 %.
Типизация органических и органо-минеральных грунтоввыполнена применительно к насыпям высотой до 2,5 м. Для насыпей большей высотытип грунта определяется соответствующими расчетами.
2.5.6. В целяхускорения осадок основания насыпей при отсыпке их на болотах I и II типа взимнее время на промерзший торф в основании следует предусматривать продольныепрорези в торфяной толще с обеих сторон вдоль подошвы насыпи. Глубина прорезейдолжна быть не менее глубины промерзания болота, ширина 0,4—0,6 м, расстояниеот подошвы насыпи 2—3 м. Необходимо предусматривать мероприятия потеплоизоляции торфяной толщи в зоне прорезей, исключающие смерзание(геотекстильные прослойки с засыпкой снегом и т. п.).
2.5.7. В целяхснижения деформаций в период эксплуатации на участках сопряжений насыпей смостами, на пересечениях с проектируемыми трубопроводами, в местах устройстваводопропускных труб, в зоне границ болот при значительных уклонах дна болота впродольном или поперечном направлении следует предусматривать временнуюпригрузку. На сопряжении земляного полотна с мостами и трубами, с участками сполным выторфовыванием, а также на пересечениях с промысловыми коммуникациямиможет предусматриваться выторфовывание с переменной глубиной (с уклоном 1:10).
2.5.8. В целяхповышения темпов, снижения трудоемкости строительства промысловых автомобильныхдорог целесообразно использовать на болотах I и II типов в нижней части насыпиторфяные грунты (рис. П. 1.8, приложение 1). В этом случае предусматриваютсябоковые резервы, закладываемые не ближе 5 м от подошвы насыпи. Глубина резерване должна превышать 2 м, а заложение откосов принимается от 1:0,5 до 1:1. Приневозможности использовать торф из боковых резервов (глубокие болота II типа,близкое расположение трубопроводов, озер и т. д.) предусматривают притрассовыеторфяные резервы.
Допускаетсяиспользовать слабо- и среднеразложившийся торф с влажностью в резерве не более850 %. Требуемая плотность в теле насыпи должна быть не менее 0,15 г/см3.
Торфяная частьнасыпи после завершения осадки должна возвышаться над поверхностью болота неменее чем на 0,3—0,5 м и иметь двухскатный уклон 40—50 ‰. Толщина минеральной части определяется на основе комплексногорасчета дорожной конструкции (приложение 4).
2.5.9. Расчетосадок насыпей в случае использования региональной типизации болотных грунтов иболот необходимо выполнять по методике, изложенной в приложении 3.
В случаенеприменимости региональных типизации необходимо выполнять расчетыустойчивости, осадки и хода ее во времени в соответствии с методикой,изложенной в приложении 2. В этом случае по результатам расчета устойчивостиустанавливают тип основания и определяют характер необходимых мероприятий пообеспечению устойчивости и стабильности основания (табл. 2.6).
2.5.10. Припроектировании земляного полотна с полным выторфовыванием в случае выполненияработ в зимнее время следует предусматривать мероприятия по обеспечениюустойчивости откосной части, исключающие ее деформации в процессе эксплуатациипри оттаивании. С этой целью на болотах II и III-Атипов при расположении грунтов 2 и 3 типа над грунтом 1 типа траншеивыторфовывания уширяются по сравнению с шириной подошвы насыпи на величину:
где Н —мощность слоев 2-го и 3-го типов, м; т — коэффициент, принимается длягрунтов 2-го типа равным 0,5, для грунтов 3-го типа — 1,0.
2.5.11. Частичноевыторфовывание целесообразно предусматривать на болотах I и II типов в случае,если упругие колебания или прогибы при устройстве насыпи заданной высоты будутпревышать допустимую величину, а повышение рабочей отметки не представляетсявозможным (сопряжение, примыкания и т. д.). Это же решение может быть примененопри необходимости уменьшить конечную осадку.
2.5.12. Посадканасыпи на минеральное дно болота может быть предусмотрена на болотах III-Б и на болотах III-А типа при расположении торфов 1-готипа в верхней части болотной толщи.
В последнемслучае с обеих сторон земляного полотна устраиваются торфоприемники,прорезающие прочные слои торфа. Объем торфоприемников должен быть не менееполовины объема отложений, подлежащих выдавливанию. Для ускорения посадкинасыпи на минеральное дно в проектах необходимо предусматривать соответствующиетехнологические меры. Заложение откосов насыпи принимается в зависимости отвида отсыпаемого грунта не менее, чем указано в табл. 2.8.
Таблица 2.8
Вид грунта |
т1 (над поверхностью болота) |
т2 (ниже уровня болота) |
Песок мелкий и пылеватый |
2,5 |
4—6 |
Песок крупный и средний |
1,5 |
2 |
При необходимостипосадка насыпи на минеральное дно может быть предусмотрена и на болотах I и IIтипов. В этом случае для посадки насыпи используются взрывные работы.
2.5.13. Присоответствующем технико-экономическом обосновании может быть примененаконструкция земляного полотна на болоте в виде насыпи на промороженномосновании. Такое решение может применяться в районах со среднегодовойтемпературой ниже —1°С на болотах I типа и обычно оказывается экономическицелесообразным при глубине болота более 2 м и длине перехода более 1—2 км.
Не рекомендуетсяпроектировать промороженные основания на участках мочажин, топей и проточныхтопей с циркулирующими потоками болотных вод.
2.5.14.Конструктивные размеры земляного полотна на промороженных основаниях назначаютс учетом климатических условий района, типа болот и мощности торфяной залежи,уровня воды на болоте, конструкции дорожной одежды.
Припроектировании земляного полотна следует установить:
высоту верхней(минеральной) и нижней (торфяной) частей насыпи;
время, требуемоедля промораживания торфяной залежи на заданную глубину;
другие деформациидорожной конструкции.
Прочностьдорожной конструкции проверяется комплексным расчетом согласно приложению 5.Время, требуемое для промораживания торфяной залежи на заданную глубину,определяется по приложению 5.
Поперечныепрофили земляного полотна на промороженных основаниях следует проектировать сучетом типа болот применительно к схемам приложения 1.
Земляное полотно на участках распространения глинистых грунтовповышенной влажности
2.5.15. Длявозведения земляного полотна допускается применять грунты с влажностью,обеспечивающей возможность уплотнения до Ку не ниже 0,90.
В земляномполотне из глинистых грунтов с влажностью выше допустимой (по СНиП 2.05.02—85)верхнюю часть следует проектировать из песчаных или супесчаных непучинистыхгрунтов с числом пластичности не более 3 (рис. П. 1.2, приложение 1).Минимальная толщина hminнасыпного слоя грунта из песчаных и непучинистых супесчаных грунтов отповерхности покрытия допускается для дорог общего пользования равной 1,2 м,промысловых — 1,0 м. Для насыпей, сооружаемых с использованием глинистыхгрунтов с влажностью .выше допустимой, необходимо предусматривать запас наосадку в соответствии с табл. 2.9.
2.5.16. Низкиенасыпи высотой равной или меньшей hmin, отсыпаемые на основаниях из глинистых грунтов, свлажностью выше допустимой, а также мелкие выемки следует проектироватьаналогично п. 2.5.15. При высоте насыпи меньшей hmin производится соответствующая замена грунта свлажностью выше допустимой в основании.
Таблица 2.9
Толщина слоя грунта, м |
до 1,0 |
1,0—2,0 |
2,0—3,0 |
Запас на осадку, % (от толщины слоя) |
5 |
6 |
8 |
Мелкие выемкиразделываются под насыпь с частичной заменой грунта с влажностью вышедопустимой. Выемки глубиной от 1 до 6 м устраиваются с закюветными полками илиразделываются под насыпь с частичной заменой грунта с влажностью .вышедопустимой (рис. П. 1.3). Общая толщина дорожной одежды и привозного грунта hmin принимаются всоответствии с п. 2.5.15.
2.5.17. Припроектировании насыпей из глинистых грунтов с влажностью выше допустимой можнопредусматривать их возведение как в летний, так и в зимний периоды. Дляулучшения условий производства работ в летний период допускаетсяпредусматривать конструкции насыпи с чередованием слоев глинистого грунта свлажностью выше допустимой и песка или легкой супеси с числом пластичности неболее 3.
Толщина глинистыхслоев назначается в зависимости от высоты насыпи, но не более 1,5 м, а песчаных— не более 0,5 м.
Присоответствующем технико-экономическом обосновании песчаные слои частично могутбыть заменены геотекстильными прослойками с толщиной материала не менее 4 мм.
2.5.18. Принеобходимости улучшить условия производства работ при использовании грунтов свлажностью выше допустимой, а также для повышения надежности работы конструкцииследует применять геотекстильные прослойки на границе между грунтом свлажностью выше допустимой и вышележащим слоем.
Земляное полотно на поймах рек ипересечениях озер
2.5.19. Земляноеполотно на поймах рек и пересечениях озер проектируют с учетом волновыхвоздействий, ледохода и пойменных течений в соответствии с принципиальнымирешениями, указанными в приложении 1.
2.5.20.Расположенные на поймах рек промысловые автомобильные дороги, эксплуатациякоторых может допустить временный перерыв движения автомобильного транспортаили транспортное обеспечение которых на период паводка может быть обеспеченодругими видами транспорта (водный, воздушный), допускается проектировать сотметками бровки земляного полотна на уровне или ниже расчетного уровняпаводковых вод. Руководящая отметка бровки земляного полотна на затопляемыхучастках должна устанавливаться технико-экономическим обоснованием из условийобеспечения оптимального или директивного срока перерыва движения в паводок.
2.5.21. Откосы иобочины затопляемых насыпей должны быть укреплены от размыва паводковымиводами, переливающимися через полотно дороги. Способы защиты насыпей от размывадолжны выбираться на основе технико-экономического сравнения с учетомресурсообеспечения, наличия местных материалов, способов производства работ,гидрологического и ледового режимов поймы или озера.
2.5.22. Воткосной части насыпей допускается использовать местные недренирующие грунты—супеси,суглинки, глины, заторфованные минеральные грунты с коэффициентом консистенциине более 0,5 и торфа с влажностью не более 600 %. Насыпи на заболоченных поймахмогут проектироваться как с полным или частичным удалением (или отжатием)слабых грунтов, так и без их удаления (п. 2.5.8).
2.5.23. Приотсутствии вблизи участка строительства песчаных грунтов на незаболоченныхпоймах допускается использование в нижней части насыпи глинистых грунтов, еслииспользуются грунты с влажностью больше допустимой, проектирование земляногополотна выполняется в соответствии с требованиями п. 2.5.15.
2.5.24. Припроектировании земляного полотна, сооружаемого с помощью автотранспорта напересечении стариц и озер, конструкции насыпей могут приниматься в соответствиис рис. П. 1.13 приложения 1.
Ширина бермы b1, определяется из условия формирования впроцессе эксплуатации динамически устойчивого к волновому воздействию откоса поформуле:
где hв — высота волны с учетом набега се на откос,м; Нв — глубина воды при РГВВ с требуемым % обеспеченности,м; т — крутизна динамически устойчивого к волновому воздействию откоса; n — крутизна откоса при свободнойотсыпке грунта в воду.
2.5.25. Приустройстве откосной части насыпи или бермы из грунта с худшими дренирующимисвойствами, чем у грунта в ядре насыпи, возвышение низа дорожной одежды надбровкой бермы или недренирующей частью откоса должно быть не менее 0,6 м. Вслучае невозможности выполнить это условие при отсыпке недренирующего грунта воткосную часть необходимо через каждые 20 м предусматривать поперечные прорезишириной 2—3 м, которые засыпаются дренирующим грунтом.
2.5.26. Крутизнадинамически устойчивых к волновому воздействию откосов определяется расчетом взависимости от климатических и гидрологических условий и вида грунтов насыпей.Крутизну динамически устойчивых откосов допускается определять по табл. 2.10 взависимости от вида грунта и высоты волн без учета набега ее на откос.
Таблица 2.10
Вид грунта |
Заложение откоса при высоте волны, м |
|||||
|
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
Песок мелкий |
5 |
7,5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
Супесь легкая |
4 |
7 |
10 |
15 |
20 |
20 |
Суглинок, глина |
3 |
5 |
7,5 |
10 |
15 |
15 |
Торф |
5 |
7,5 |
10 |
15 |
— |
— |
При укрепленииоткосов земляного полотна от волнового воздействия заложение откосовпринимается из расчета общей устойчивости насыпи, но не менее 1:2.
2.5.27. Припроектировании земляного полотна во всех случаях необходимо рассматриватьвопрос о целесообразности намыва насыпей способом гидромеханизациинепосредственно на слабые пойменные или озерные отложения.
Земляное полотно, сооружаемое сприменением способа гидромеханизации
2.5.28. Присооружении земляного полотна с применением способа гидромеханизации необходиморассматривать вопросы:
выбора схемынамыва грунта (в тело насыпи или в штабель);
выбораоборудования (типы земснарядов, насосных и перекачивающих станций и т. д.);
водоснабжениягидромеханизированных работ;
разработки грунтав карьере;
транспортированияи укладки его в сооружение;
водоотводаотработанной воды.
Вопросыэлектроснабжения установок гидромеханизации рассматриваются отдельным проектоми в данной инструкции не регламентируются.
2.5.29. Длянасыпей, возводимых средствами гидромеханизации, следует применять дренирующиегрунты. Использование мелких, пылеватых песков и супесей разрешается приусловии, что в теле возводимой насыпи будет не более 15 % частиц размером менее0,1 мм.
2.5.30. Кразработке гидронамывом следует принимать карьеры с минимальной вскрышей. Примощности вскрыши более 1:4 (соотношение мощности вскрыши и мощности полезнойтолщи) пригодность карьера следует устанавливать соответствующимтехнико-экономическим расчетом.
Мощность полезнойтолщи в карьерах, разрабатываемых гидромонитором, должна быть не менее 3 м.
2.5.31. Приопределении запаса грунта в карьере, кроме установленного проектом профильногообъема намываемого сооружения, должны учитываться дополнительные объемы грунта,определяемые ( в % к профильному объему) из выражения:
К = К1 + К2 + К3 + К4+ К5 + К6 + К7,
где К — суммарныедополнительные объемы грунта при намыве в %; К1 — потери грунта присбросе с водой, принимаемые по среднему гранулометрическому составу грунтакарьера из расчета сброса (в % от общего содержания частиц в намываемомгрунте), фракции 0,01—005 мм отмываются не более 10 % и фракции мельче 0,01 мм — 100 %; К2 — потери грунта на ветровую эрозию, принимаемые 1,0 % профильногообъема сооружения; К3 —потери грунта на вынос с фильтрационной водой принимаемые для крупнозернистых исреднезернистых песков 05 %, для мелкозернистых и пылеватых песков 1,0 %; К4— потери грунта при гидротранспортепульпы — 0,25 %; К5 — потери грунта при работе землесосныхснарядов с разорванным технологическим циклом через ковши-накопители (определяетсядля каждого землесосного снаряда отдельно с учетом потерь грунта в каждомковше-накопителе); К6 —потери грунта при разработке вскрыши совместно с полезной толщей
где Нвскр— мощность вскрыши, м; Нп.т — мощность полезной толщи м; К7— потери грунта на просор при разработкеземснарядами с применением механических или гидравлических разрыхлителей (К7= 10 % при разработке мелких пылеватых песков).
Дополнительнопринимается также запас по высоте, равный 1,5 % высоты сооружений при намыве изпылеватых лесков, 1,0 % при намыве из средних песков и 0,75 при намыве изкрупных и гравелистых песков.
2.5.32.Минимальное расстояние между карьером и намываемыми сооружениями должно быть неменее четырехкратной глубины карьера или не менее 75 м.
2.5.33. В случаепроектирования земляного полотна на болотах I, II, III типов с обжатымпрофилем, первый слой допускается устраивать с распластанными откосами,последующие — с обвалованием из намываемых грунтов. Толщина намыва первого слояв этом случае не должна быть меньше 0,6, 1,0 и 1,5 м соответственно для болотI, II, III типов.
2.6. Дорожная одежда
2.6.1.Конструкция дорожной одежды назначается с учетом категории дороги и условий еестроительства на основе схем типовых конструкций приложения 6. В необходимыхслучаях параметры конструкции уточняют расчетом. Дорожные одежды на промысловыхдорогах разрешается рассчитывать с допущением накопления остаточных деформаций(приложение 8).
2.6.2. На дорогахобщего пользования со сборными покрытиями из железобетонных плит необходимопредусматривать укрепленное основание. На промысловых дорогах, а присоответствующем обосновании и на дорогах III категории общего пользования могутприменяться неукрепленные основания (ПГС, песчаные и др.). Для повышениянадежности работы конструкции в этом случае следует предусматриватьгеотекстильные прослойки между покрытием и основанием (сплошное или в зоне швов).
2.6.3. Дляповышения надежности работы в стыках при неукрепленных основаниях допускаетсяпредусматривать подкладки под плиты из деревянных или специальных пластиковыхбрусьев. Такое же решение, а также прокладки из геотекстиля могут бытьпредусмотрены на первой стадии при стадийном строительстве дорожной одежды.
2.6.4. Длявременного (до 5 лет) пропуска интенсивного движения автотранспортных средствпри технико-экономическом обосновании допускается дополнительное уширениепроезжей части с последующим демонтажем части плит или полностью всего покрытиядля повторного использования и устройством более облегченной дорожной конструкции.
2.6.5. Припроектировании сборных покрытий следует предусматривать укладку плит сосмещением поперечных стыков. Возможность и величина смещения определяютсяконструкцией применяемых плит.
2.6.6. Прииспользовании торфяных грунтов в насыпи или основании земляного полотна расчетконструкции выполняется с учетом методики, приведенной в приложении 7.
При расчетедорожных одежд со слоями из белитового шлама и укрепленных им каменныхматериалов ориентировочные значения модуля упругости и прочности при растяжениина изгиб принимают согласно ВСН 84—89.
2.6.7. В целяхснижения толщины и повышения долговечности дорожных одежд переходного типадопускается предусматривать геосетки, георешетки, а также устройствогеотекстильных прослоек на границе между земляным полотном и дорожной одеждой.
2.7. Конструкция укрепления обочин и откосов
2.7.1.Конструкции укрепления обочин назначают в зависимости от категории дороги сучетом ширины проезжей части в соответствии с указаниями приложения 10.
Для устройстваукрепленных краевых полос обочин могут применяться сборные элементы изцементобетона, цементогрунта (автоклавный или пропаренный цементогрунт),грунтов, укрепленных карбамидной смолой, белитовым шламом, активнымметаллургическим шлаком, а также монолитные слои из цементогрунта с добавкойнефти.
Обочина впределах остановочной полосы должна быть также укреплена для предотвращенияэрозии и обеспечения остановки транспорта. Для этого могут применятьсянефтегрунт с добавкой цемента или цементогрунт с добавкой нефти, песчано-гравийнаясмесь, геотекстиль, торфопесчаные смеси, нефтегрунт и др. (см. табл. П. 10.1приложения 10).
2.7.2. Прииспользовании для устройства покрытий сборных железобетонных плит допускается вкачестве укрепления краевой полосы обочины использовать дополнительную ширинупокрытия, возникающую, если суммарная ширина плит превышает требуемую ширинупокрытия. При этом должна быть предусмотрена соответствующая разметка,отделяющая проезжую часть от обочины.
2.7.3. Приодноскатном профиле на вираже внутренняя обочина должна быть укрепленаматериалом, хорошо сопротивляющимся эрозии (щебень или ПГС оптимальногосостава, грунты, укрепленные вяжущими и т. п.). При этом могут применятьсясборные конструкции из материалов, указанных в п. 2.7.1.
Такие жеукрепления обочин следует предусматривать на участках с продольным уклономдороги более 30 ‰, а также на участкахпримыканий и пересечений и на участках, проходящих вблизи промышленных зон.
2.7.4. Дляукрепления откосов следует применять слои из торфа и торфопесчаных смесей сзасевом трав, грунты, укрепленные вяжущими (цемент и нефть), геотекстиль,сборные решетчатые конструкции, бетонные плиты и другие конструкции,предусматриваемые соответствующими альбомами типовых конструкций.
2.7.5. Приназначении конструкции укрепления откоса необходимо учитывать особенностиприродных условий региона строительства, наличие местных материалов, условияподтопления откоса, срок службы дороги, а также реальные сроки начала иокончания строительства земляного полотна. Принимаемая конструкция укреплениядолжна обеспечивать защиту поверхности откоса от эрозии (водной и ветровой) какв период строительства, так и при эксплуатации дороги и обеспечивать минимумзатрат на содержание.
2.8. Мосты и трубы
2.8.1. Применениетруб на постоянно действующих или скрытых водотоках может допускаться только вслучаях, когда предусматриваются специальные противоналедные мероприятия.
2.8.2. Напостоянно действующих и скрытых водотоках предусматриваются мосты илисооружения незамкнутого поперечного сечения, не нарушающие тепловодного режимаводотока и обеспечивающие безнапорный режим протекания воды.
2.8.3. Элементыпоперечного профиля на мостах принимают в соответствии с требованиями СНиП2.05.03—84.
2.8.4. Припроектировании переходов на периодических (перемерзающих) водотоках с расчетнымрасходом до 30 м3/с могут применяться трубы из гофрированногометалла диаметром не менее 1,5 м и некондиционные стальные трубы диаметром 1,42м, а в отдельных случаях диаметром 1,22 м.
2.9. Обустройство дорог и защитные дорожные сооружения
2.9.1.Обустройство дорог и защитные дорожные сооружения проектируют в соответствии стребованиями СНиП 2.05.02—85 и СНиП 2.05.07—85, как для дорог общей сетианалогичных категорий.
2.9.2. Дляустройства знаков и сигнальных столбиков следует предусматривать в максимальнойстепени применение местных материалов.
2.10. Дорожная и автотранспортная службы
2.10.1. Дляорганизации служб по содержанию и ремонту дорог, обслуживанию пассажиров иавтотранспорта должны предусматриваться соответствующие комплексы зданий исооружений. Комплексы зданий и сооружений, как правило, должны разрабатыватьсяотдельным объектом на основе специальных обоснований и учитывать потребности вобеспечении дорожной и автотранспортной службами месторождения, группы месторождений,нефтедобывающего района в целом.
2.10.2. Здания исооружения дорожной и автотранспортной служб следует располагать у населенныхпунктов и объектов обустройства нефтяных месторождений на площадках,непосредственно примыкающих к полосе отвода автомобильной дороги.
Для комплексовзданий и сооружений следует предусматривать общее энергетическое снабжение,водопровод, связь и т. п., учитывая возможность кооперирования с близкорасположенными предприятиями или коммуникациями населенных пунктов.
Структурадорожной и автотранспортной служб, а также комплекс зданий и сооружений всоответствии с требованиями СНиП 2.05.02—85 и СНиП 2.05.07—85 подлежатсогласованию с заказчиком. При этом учитываются:
наиболеепрогрессивные формы структуры дорожной и автотранспортной служб;
данныетехнических изысканий и технико-экономические обоснования развития сети этихдорог нефтегазодобывающего района;
комплексноеобслуживание подразделениями дорожной и автотранспортной служб всей сети дорог,в том числе сезонного и временного действия, расположенных в каждомнефтегазодобывающем районе.
2.11. Проектирование мероприятий по охране окружающей среды
2.11.1. Трассыавтомобильных дорог нефтяных промыслов, земельные участки, отводимые подпритрассовые карьеры и резервы, для размещения временных производственных баз,временных подъездных дорог и для других нужд строительства, надлежитсогласовывать в соответствии со СНиП 1.02.01—85, а также с Земельным и Воднымкодексами РСФСР.
2.11.2. В целяхэкономного использования земельных площадей и наименьшего ущерба окружающейсреде автомобильные дороги следует прокладывать в общих коридорах коммуникаций,которые становятся неотъемлемой частью экосистемы*.
Располагатьтранспортные коридоры следует по возможности в переходных зонах между двумя экосистемами.При этом предпочтение должно отдаваться более молодым, развивающимся и менееустоявшимся экосистемам по сравнению с более зрелыми, древними и устойчивыми.
_____________
* Под экосистемойследует понимать определенную часть ландшафта с характерными для него внешнимифакторами, растительным и животным миром, включая акклиматизированные виды.
2.11.3.Трассировать автомобильные дороги и выбирать места расположения карьеров ирезервов под размещение временных производственных баз, временных подъездныхдорог и других объектов, относящихся к строительству дорог, следует с учетомсохранения более плодородных земель, земель, занятых ценными лесными массивамиили группами леса, а также мест массового размножения или токования, жировок(питания), отстоя и путей миграции диких животных и птиц.
Трассированиепромысловых автомобильных дорог и выбор местоположения объектов, связанных состроительством этих дорог в упомянутых выше местах, оказывающих значительноевлияние на охотничий фонд (охотничье-промысловых зверей и птиц),согласовываются с управлением охотничье-промыслового хозяйства приоблисполкомах.
При трассированииследует избегать проложения дорог:
по местности,занятой основными кормами (особенно прирусловым осинником и тальником) ценныхохотничье-промысловых зверей, местам токов, гнездовьям птиц, а также местамотдыха перелетных птиц (особенно дресвам — песчаным косам вдоль рек);
в заповедниках ина участках леса, выделенных для научных целей;
в частях зеленыхзон, лесах, расположенных в радиусе 2 км вокруг домов отдыха н профилакториев,пионерских лагерей, пансионатов, дачных поселков, а также участках реликтовых иживописных лесов, являющихся памятниками природы и семенными угодьями;
на берегозащитныхполосах шириной 300 м вдоль рек (по каждому берегу), вокруг озер и водоемов(если не установлена иная ширина берегозащитных полос) и шириной 100 м вдольрек по каждому берегу, по которым не выделены запретные полосы, при величиневодосбора более 2500 га;
на полосе лесашириной 2 км по границе с тундрой;
в лесах,расположенных на склонах оврагов, балок, а также на легко размываемых ивыветриваемых грунтах;
на защитныхполосах установленной ширины вдоль автомобильных и железных дорог;
на лесныхучастках площадью до 100 га, расположенных среди безлесных пространств.
2.11.4. Передместами переходов крупных зверей следует предусматривать установку специальныхзнаков или дорожных знаков с дополнительными табличками “животные на дороге”.
2.11.5. Назаболоченных и заозеренных территориях искусственные сооружения следуетпроектировать с учетом нарушений естественных уровней грунтовых и поверхностных(паводковых, меженных) вод.
2.11.6. Припроектировании мостовых переходов через реки для предотвращения растеплениявечномерзлых грунтов необходимо предусматривать меры, исключающие возможностьместных застоев воды и других нарушений бытового режима водотока.
Как правило,следует избегать пересыпки рек, проток, ручьев дамбами без предварительногоустройства водопропускных сооружений, а также не допускать размывов русел в местахмостовых переходов через реки, имеющие важное рыбохозяйственное значение.
2.11.7. Припересечении рек пульпопроводами следует предусматривать резервную нитку дюкера.Места перехода пульпопроводов и водоотводов через реки следует избирать ниже потечению реки от мостов, пристаней и водозаборов на расстоянии не менее 50 м. Недопускается располагать такие переходы выше по течению реки на расстояниях:
от мостов иречных портов (вокзалов) — менее 100 м;
от водозаборовпри диаметре трубопровода до 500 мм — 500м, а при диаметре более 500 мм — 1000 м.
Не допускаетсярасполагать переходы на участках массового нереста и зимовья рыб и другихучастках, имеющих большую рыбохозяйственную ценность.
2.11.8. Сбросводы в водоток (водоем) при разработке песчаных грунтов в штабель и сооруженииземляного полотна методом гидромеханизации должен осуществляться только послепредварительной ее очистки в соответствующих отстойниках.
2.11.9. Основнымимероприятиями при рекультивации земель следует считать:
восстановлениелесов производственного характера (почвозащитные, водоохранные, снегозащитные насаждения и т. п.);
создание водоемовразличного назначения (прудов для разведения рыбы, птиц, ондатры и другихводных животных,. а также для водопоя и других целей).
2.11.10. Нарекультивацию земель, выделяемых во временное пользование, составляется проект,который согласовывается с основным землепользователем (совхозом, колхозом,лесохозяйственной организацией) органами государственного контроля заиспользованием земель, органами рыбоохраны в случае размещения карьеров, картнамыва песка на акватории водоема и в береговой полосе и утверждается вустановленном порядке.
2.11.11. Размерыплощадей постоянных и временных отводов земель под строительство дорог, зданийи сооружении должны иметь соответствующее технико-экономическое обоснование впроектах.
3. ПРОИЗВОДСТВО И ПРИЕМКА РАБОТ
3.1. Общие требования
3.1.1. Положениянастоящего раздела следует учитывать при составлении проектов организациистроительства (ПОС) и проектов производства работ (ППР) в части установлениясроков выполнения отдельных технологических процессов и рабочих операций,длительности технологических перерывов,. специфики применения конкретных видовмашин, оборудования, приспособлений, а также использования передовых приемовтруда, операционного контроля, охраны окружающей среды и соблюдения правилтехники безопасности.
3.1.2.Продолжительность технологического перерыва между окончанием сооруженияземляного полотна и устройством постоянной одежды устанавливается проектом порасчету срока окончания консолидации, оттаивания, стабилизации мерзлоты,осушения, других процессов, создающих существенную осадку самой насыпи или еегрунтового основания. Возможность устройства постоянной одежды по условиюстабильности земляного полотна должна уточняться данными наблюдений ификсироваться специальным актом.
Технологическиеперерывы следует учитывать при установлении протяженности задела земляногополотна.
3.1.3. Приустройстве дорожной одежды в две стадии, если после первой стадии работдвижение с расчетными скоростями не соответствует требованиям безопасности илиможет вызвать повреждения элементов дорожных конструкций, в приемочном актедопускается установление соответствующих ограничений нагрузок, скоростей иливремени эксплуатации дороги.
3.1.4. Пристроительстве дороги в два этапа в соответствии с п. 1.6 земляное полотно напервом этапе надлежит возводить с учетом необходимого уширения, обеспечивающегодосыпку насыпи до проектных отметок на втором этапе. расширение полотна на второмэтапе строительства не допускается.
3.1.5. Все видыработ по устройству пересечений трубопроводов автодорогами согласовываются сорганизацией, эксплуатирующей трубопроводы, и производятся специализированнымистроительными организациями.
3.2. Подготовительные работы
3.2.1. До началаосновных работ на участках, отведенных для строительства дороги и дорожныхсооружений, а также на участках временного отвода для нужд строительства,должны быть выполнены подготовительные работы в следующем составе:
созданиегеодезической разбивочной основы;
перенос ипереустройство воздушных и кабельных линий связи, электропередач,трубопроводов, коллекторов и др.;
восстановление изакрепление трассы дороги в соответствии со СНиП 3.01.03—84 и СНиП 3.06.03—85;
расчисткадорожной полосы от леса и кустарника;
предварительнаяпериодическая очистка от снега дорожной полосы при использовании методапромороженных оснований;
подготовкатерриторий, отведенных под карьеры, резервы, штабели гидронамыва грунта;
строительствовременных и зимних дорог, предназначенных к использованию в периодстроительства;
утеплениеспециальными материалами или снегом резервов, отведенных для зимне-весеннейразработки;
строительствопроизводственных баз, временных жилых поселком.
3.2.2. Присохранении в основании насыпи дерново-растительного слоя или слоя торфадопускается при толщине насыпного слоя более 1,0 м оставлять пни высотой до 20см.
При использованиив основании насыпи торфа древесные отходы и имеющийся валежник распределяютсяровным слоем с укладкой преимущественно перпендикулярно оси насыпи.
3.2.3. При зимнейразработке резервов следует предусматривать комплекс мер, обеспечивающихразработку и перемещение в насыпь преимущественно талого, а в условиях вечноймерзлоты — сыпучемерзлого грунта.
При подготовкерезервов для разработки грунта следует предусматривать комплекс мер,обеспечивающих бесперебойный водоотвод и быстрейшее просушивание грунтов.
3.2.4. Временныедороги, предусматриваемые для технологических целей (подъезды к карьерам,транспортные землевозные пути и т. п.) должны строиться с учетом периода иусловий их эксплуатации для различных условий строительства.
3.2.5. Земляноеполотно временных дорог сооружается, как правило, из грунта притрассовыхрезервов. При назначении высоты насыпи необходимо ориентироваться на активнуюснегоборьбу в зимний период или на содержание временной дороги по типу зимника.
3.2.6.Конструкция дорожной одежды временных дорог должна назначаться из расчетаобеспечения проезда в течение всего срока службы дороги при допущенииобразования колей и других деформаций, не препятствующих нормальному режимудвижения.
При наличиикондиционных грунтов, песчано-гравийных и гравийно-песчаных смесей, конструкциис деревянными сланями следует заменять на конструкции с геотекстильнымиматериалами и покрытиями переходного и облегченного типов.
При значительныхобъемах перевозок в сложных грунтово-гидрологических условиях допускаетсяустраивать временные дороги с покрытием из сборных железобетонных плит, какправило, с учетом возможности их повторного использования.
3.2.7. Основнымвидом временных дорог в условиях рассматриваемого региона Западной Сибириявляются зимние автомобильные дороги на снеговом и ледяном покрове(автозимники) с ледовыми переправами через водные преграды.
Припроектировании и строительстве автозимников следует руководствоватьсяспециальными нормами.
3.3. Сооружение земляного полотна
3.3.1. В составтехнологического процесса сооружения земляного полотна промысловых дорог входятследующие виды работ:
снятие и складированиеплодородного слоя почвы (или моходернового слоя);
устройствоводоотводных сооружений для перехвата поверхностных вод, поступающих из-запределов дорожной полосы и отвода воды с дорожной полосы;
выполнениеспециальных работ по повышению прочности и стабильности основания насыпи(полное или частичное выторфовывание, дренаж, промораживание, армированиегрунта и т. п.);
возведениенасыпей и разработка выемок с послойным разравниванием и уплотнением грунта дотребуемых норм;
планировкаповерхности и откосов земляного полотна и выработанных резервов, укреплениеоткосов;
досыпка иукрепление обочин.
Состав исодержание перечисленных видов работ могут изменяться в зависимости от местныхприродных условий и принятых средств механизации.
Использование гидромеханизации
3.3.2. Схеманамыва сооружений (земляного полотна дороги и штабелей) определяется с учетомих местоположения относительно карьера, заданного объема намываемого грунта,сроков его намыва, технических возможностей принятого к производству оборудования.
При наличииконкурирующих вариантов схема намыва определяется соответствующимтехнико-экономическим сравнением.
3.3.3. Объемотбора воды в реках для производства гидромеханизированных работ не долженпревышать 5 % от минимального 30-суточного расхода воды при 95 %обеспеченности. Забор воды из рек с минимальным среднемесячным расходом менее 1м3/с возможен лишь при условии зарегулирования стока.
3.3.4. Прииспользовании для водоснабжения открытых источников место водозабора следуетвыбирать:
по возможности наминимальном расстоянии (не более 2,5 км) от разрабатываемого карьера;
на участкеисточника с устойчивыми берегами и глубинами, достаточными для размещенияводозаборных сооружений;
исходя изрыбохозяйственной характеристики нижерасположенного участка;
на расстоянии неменее 1000 м от существующего или проектируемого водозабора.
3.3.5. Прирасположении карьера вблизи источника водоснабжения подпитка его водой можетосуществляться через входную траншею, длина которой определяется в зависимостиот характеристики грунтов, слагающих траншею (табл. 3.1).
Таблица 3.1
Вид грунта, слагающего траншею |
Максимальное расстояние между урезом воды водоисточника и контуром месторождения, м |
Песок, супесь |
150 |
Суглинок, глина |
75 |
При превышенииуказанных в таблице значений принимается механизированная подпитка карьераводой.
3.3.6. Расчетнуюмаксимальную дальность транспортирования пульпы плавучими землесоснымиснарядами определяют по формуле:
где Н —напор, развиваемый землесосом при данных условиях работы, м; Нгеод— геодезическая разность высот рабочей отметки воды в карьере и намываемогосооружения или штабеля песка; iв —удельные потери напора на 100 м трубопровода при движении чистой воды дляземснарядов с производительностью по воде до 2200 м3/ч — 0,75, более2200 м3/ч — 1,35; К¢ — коэффициент,учитывающий повышение сопротивлений при движении пульпы, равный 1,25; К² — коэффициент, учитывающий местныепотери, равный 1,15; — коэффициент, учитывающийплотность пульпы, равный для рассматриваемых грунтов — 1,10.
В случае, когдапотребная дальность транспортирования Lпотпревышает расчетную по принятому землесосу Lзем,следует предусматривать землесосные станции перекачки, количество которыхопределяют из выражения
3.3.7.Интенсивность намыва в карты должна обеспечивать отдачу воды из грунта.
Длина картынамыва Lк определяется из выражения
где Qz — производительность земснаряда по грунту,м3/сут.; В — средняя ширина намываемого сооружения, штабеля,м; ht — интенсивность намыва, м/сут(сооружения, штабеля) принимается по данным табл. 3.2.
Таблица 3.2
Намываемый грунт |
Интенсивность намыва, м/сутки |
Пылеватые и мелкие пески |
0,2—0,6 |
Пески средней крупности |
0,6—0,8 |
Пески крупные |
0,8—1,5 |
3.3.8. Расходводы при оборотной схеме водоснабжения следует определять как сумму потерь впроцессе водооборотов при транспортировании грунта, на испарение, фильтрацию,потерь воды в порах грунта, укладываемого в насыпь. Компенсация потерь воды приоборотном водоснабжении должна осуществляться за счет дебита открытоговодоисточника, притока грунтовых вод (при разработке обводненных карьеров) илиза счет подкачки из другого водоисточника.
3.3.9. Разработкупесчаных грунтов обводненного карьера без вскрыши или при незначительноймощности вскрыши (при соотношении вскрыши к полезной толще равной или меньше 1:3— при глубине забоя Н до 6 м; 1:4 — при Н св. 6 м и до 12 м; 1:6 —при Н св. 12 м) предусматривают на всю проектируемую мощность карьера,при большей — предварительно убирается грунт вскрыши, а способ производстваработ устанавливают в проекте по данным технико-экономического обоснования.
3.3.10. Грунты,разрабатываемые в карьере плавучими земснарядами, не должны содержать более 2 %крупных включений более 0,7 диаметра входного патрубка землесоса, а такжезначительного количества прослоек трудноразмываемых суглинков и глин.
Грунты,разрабатываемые в карьере гидромониторами, не должны содержать валунов более 5 %.Использование грунтов с большим содержанием крупных включений и грунтов ссодержанием глинистых и пылеватых частиц в количестве более 15—20 % должно бытьобосновано проектом.
3.3.11. Сбросотработанной воды с карт намыва предусматривают через деревянные водосбросныеколодцы шандорного типа, в основании которых закладывается труба (коллектор),отводящая воду за пределы карт намыва.
Размерыводосбросных колодцев (квадратного, треугольного или круглого сечения) зависятот пропускаемого расхода отработанной воды и определяются гидравлическимрасчетом.
Выбор местарасположения водосбросного колодца должен производиться в зависимости отспособа намыва, характеристики намываемого грунта и рельефа местности.
3.3.12.Водосбросные колодцы и коллекторы по окончании намыва насыпи замываютсядренирующим грунтом. Предварительно до замыва верхняя часть колодца разбираетсяна глубину не менее 1 м. Концевой участок сбросной трубы на длину не менее 5 мудаляется из тела насыпи, а образовавшаяся траншея заполняется грунтом.
Сооружение земляного полотна на болотахметодом выторфовывания
3.3.13. Удалениеторфа из основания насыпи на болотах I, II и III-Атипов осуществляется экскаваторами, на болотах III-Бтипа способом выдавливания весом насыпи. На болотах I типа (глубиной до 1 м)допускается удаление торфа бульдозерами болотной модификации.
В теплый периодгода выторфовывание экскаватором выполняют на болотах I, II типов (при глубинедо 4 м) с обязательным использованием инвентарных щитов или устройствомлежневого настила.
3.3.14. Нижняячасть насыпи по летней технологии устраивается из песка и отсыпается в воду,заполняя траншею выторфовывания после достижения возвышения 0,3—0,6 м надуровнем воды в болоте.
3.3.15. По зимнейтехнологии нижняя часть насыпи возводится в сухой траншее с послойнымуплотнением грунтов катками.
Подготовку полосыдля устройства сухой траншеи следует начинать, когда болото промерзает наглубину 10—15 см. Для более быстрого промерзания торфа с внешних сторон траншеивыторфовывания, по путям движения экскаваторов, очищают от снега, кустарника,мелколесья и кочек полосы шириной 10 м, используя бульдозеры на легких исредних гусеничных тракторах, предпочтительно болотной модификации. Снег наместе будущей траншеи сохраняют до начала работ по выторфовыванию, чтобы недопустить глубокого промерзания болота (рис. 3.1, а).
Для обеспечениябезопасной работы экскаваторов толщина промерзшего слоя торфа па боковыхполосах движения должна составлять:
Масса машин, т......................................... 10 15 25
Наименьшаятолщина промерзшего слоя
болота I типа, см....................................... 20 24 30
То же болота IIтипа, см ........................... 24 35 48
На болотах I типасухую траншею устраивают путем естественного промораживания стенок траншеи впроцессе ее разработки (рис. 3.1, б).
Рис. 3.1. Устройство земляного полотна свыторфовыванием
в зимний период:
а — подготовкапромороженного слоя на полосах движения; б — устройство основной траншеина болотах I и II типа; в — предварительное устройство боковых полос(мерзлотных экранов) на болотах II типа
На болотах II и III-А типов для получения сухой траншеи устраивают мерзлотныеэкраны толщиной не менее 30 см.
Для этогоэкскаватором устраивают по обеим сторонам траншеи выторфовывания прорези до днаболота с откачкой из них воды до завершения промерзания стенок прорезей науказанную выше толщину (рис. 3.1, в).
На болотах III-Б типа сухую траншею получают путем вымораживания споверхности и послойного удаления замерзшего торфа.
3.3.16. Удалениеслабого грунта из основания способом выдавливания весом насыпи выполняется наболотах III-Б типа отсыпкой грунта способом “от себя” снадвижкой бульдозером.
При наличии болеепрочного верхнего слоя отдавливание грунта в стороны облегчается устройством снаружной стороны подошвы насыпи траншей-торфоприемников, ширина которых должнабыть не менее половины ширины отжимаемого слоя.
Присоответствующем технико-экономическом обосновании удаление торфа может бытьвыполнено с помощью взрыва.
Сооружение насыпей на торфяномосновании
3.3.17. Устройствонасыпей на основании из торфяных и других слабых грунтов допускается в зимнее ив летнее время.
При летнемпроизводстве работ отсыпка насыпи, как правило, ведется “от себя” с проездомавтосамосвалов по насыпному слою.
При зимнемпроизводстве может применяться схема отсыпки “на себя”, позволяющая расширитьфронт работы. В этом случае для уплотнения болотной толщи весом насыпи впроцессе ее отсыпки глубина промерзания болота должна быть не более 0,5 м.
3.3.18. Дляускорения осадки насыпей на слабом основании следует использовать методывременной пригрузки, частичного выторфовывания, дренажных прорезей, боковыхпрорезей и т.п.
Конструктивные итехнологические мероприятия, направленные на ускорение осадки, подлежатиндивидуальному расчету на основе данных о свойствах грунтов в основанииземляного полотна и должны включаться в состав проектной документации.
3.3.19.Эффективным технологическим способом сокращения сроков осадки насыпи,возведенной на слое торфа, является временная пригрузка.
В качествевременной пригрузки применяют слой грунта толщиной от 1 до 3 м (в зависимостиот требуемого ускорения). Пригрузочный слой отсыпают, как правило, из того жегрунта, сразу же после устройства насыпи проектной толщины, на всю ширинуземляного полотна поверху.
Пригрузочный слойотсыпают без уплотнения путем надвижки бульдозером или отсыпкой автосамосвалами “вприжим”.
3.3.20. Призначительном протяжении участка насыпи на торфе следует применять метод“подвижной пригрузки”, при котором после достижения пригруженной насыпьюпроектной осадки грунт пригрузочного слоя с данного участка снимают иперемещают постепенно к фронту отсыпки насыпи. При этом темпы перемещенияпригрузки должны быть равными темпам отсыпки основной насыпи на данном участке(рис. 3.2).
Правильностьвыполнения работ методом временной пригрузки контролируется наблюдениями заходом осадки пригруженной насыпи.
1. Подготовка основания. Устройство землевозного пути. Бульдозер на уширенных гусеницах. |
2. Отсыпка и выравнивание первого слоя. Автосамосвалы, Бульдозер |
3. Уплотнение первого слоя. Катки |
4. Отсыпка и уплотнение второго слоя. Автосамосвалы. Бульдозер. Катки |
5. Отсыпка пригрузочного слоя. Автосамосвалы. Бульдозер |
6. Технологический перерыв (выдерживание пригрузки) |
7. Удаление пригрузки. Скреперы или погрузчик с автосамосвалами |
|
||||||
|
h1 — толщина I слоя насыпи; hs — проектная толщина насыпи; hпр —толщинапригрузочного слоя; S1— осадка от I слоя; S2 — осадка после отсыпки насыпи; Sпр — проектная осадка
Рис. 3.2. Технологическая схема потока работ по сооружениюземляного полотна с временной пригрузкой
3.3.21. Важнейшимусловием обеспечения качества дороги, построенной с использованием торфа восновании насыпи, является соблюдение предусмотренной проектом толщины, равнойвеличине возвышения над окружающей поверхностью, плюс расчетная величинаосадки, установленного проектом режима отсыпки.
В процессевозведения насыпи и после его окончания необходимо осуществлять контрольтолщины насыпи (рабочая отметка плюс осадка) и хода осадки во времени.
3.3.22.Длительность технологического перерыва между окончанием отсыпки насыпипроектной толщины и устройством постоянного покрытия должна быть установленапроектом исходя из допустимой величины (скорости) осадки на завершающем этапеконсолидации грунта в основании земляного полотна с учетом сезона производстваработ.
Сооружение земляного полотна с торфом внижней части насыпи
3.3.23.Строительство земляного полотна с использованием в нижней части насыпи торфавыполняется, как правило, в зимний период. В состав работ при этом входятследующие технологические процессы:
подготовка полосыотвода и основания;
отсыпка нижнейчасти насыпи из торфа;
отсыпка верхнейчасти насыпи из минерального грунта.
3.3.24. Привозведении нижней части насыпи из торфа боковых резервов по полосам движенияэкскаватора с внешних сторон от подошвы насыпи очищают бульдозером снег,кустарник, мелколесье и кочки на ширину не менее 6 м и на длину фронта работыэкскаватора (рис. 3.3).
Рис. 3.3. Последовательность устройства нижней части насыпи изторфа:
а — расчистка и промораживание боковых полос; б —расчистка основания насыпи и бокового резерва; в — разработка резерва изаготовка торфа для нижнего слоя насыпи; г — расчистка второго боковогорезерва; д — разработка бокового резерва с отсыпкой торфа в вал; 1 —валы снега, кустарника и мелколесья; 2 — промораживаемые полосы; 3— снег на дорожном полотне;
4 — торфянаязалежь; 5 — контур боковых резервов; 6 — валыторфа;
7 — разровненный слой торфа;
Вп — ширина насыпи понизу; Вр — ширинарезерва
После промерзанияочищенных полос на глубину, обеспечивающую безопасную работу экскаватора (см.п. 3.3.15), бульдозерами удаляют снег с основания насыпи и с полосы одногобокового резерва на длину фронта работ. Полосу другого резерва оставляют подснегом (см. рис. 3.3, б).
Торф в резерверазрабатывают экскаватором-драглайном. При этом экскаватор движется вдольбровки траншеи к разрабатывает ее за один проход (см. рис. 3.3, в),заготавливая и перемещая в вал потребное количество торфа на устройство одногослоя на всю ширину нижней части насыпи. Исходя из этого определяется ширина иглубина боковых резервов.
3.3.25. Торф,уложенный в насыпь на всю ширину, до замерзания разравнивают бульдозером иуплотняют гусеницами трактора за 3—4 прохода по одному следу при скоростидвижения трактора 2—2,5 км/ч.
Плотность сухоготорфяного грунта после уплотнения должна быть не менее 0,15 г/см3,при плотности сухого торфа в резерве до 0,1 г/см3 и 0,18 г/см3при плотности в резерве более 0,1 г/см3.
К устройствувторого слоя торфяной насыпи из резерва приступают сразу после уплотненияпервого, предварительно очистив от снега боковой резерв (см. рис. 3.3, г).
Второй слойустраивают в той же технологической последовательности, что и первый.
Поверхностьторфяной части насыпи должна иметь двухскатный поперечный профиль,соответствующий требуемому строительному подъему (запас на осадку),определяемому в проекте.
3.3.26. Послеустройства торфяной части насыпи и промерзания ее сверху на 10—15 см производятпослойную отсыпку и уплотнение минеральной части насыпи. Толщина слояминерального грунта, отсыпанного по торфу в зимнее время, должна быть не менее0,6 м, для обеспечения нормальных условий работы при досыпке насыпи допроектных отметок после оттаивания.
Уплотнениеданного слоя следует выполнять, как правило, в процессе отсыпки.
3.3.27. Прииспользовании торфа из сосредоточенных карьеров его транспортировкаосуществляется по боковым промороженным полосам с последующим перемещением впоперечном направлении бульдозером. Для увеличения производительностиавтомобилей-самосвалов наращивают борта кузова.
3.3.28. В зимнеевремя для ускорения хода осадки насыпи на торфе, если не используются боковыерезервы, целесообразно вдоль земляного полотна с двух сторон выполнять пропилымерзлого слоя торфа баровой установкой.
Сооружение земляного полотна напромороженных основаниях
3.3.29. Присооружении земляного полотна дорог на промороженных основаниях выполняютсяследующие процессы:
подготовительныеработы (промораживание болотной толщи);
намораживаниеторфяной плиты и устройство боковых теплоизолирующих призм из торфа;
отсыпка земляногополотна из минеральных грунтов.
В осенне-зимнийпериод выполняют промораживание болотной толщи и намораживают торфяную плиту; впредвесенний период — отсыпают земляное полотно из минеральных грунтов иустраивают теплоизолирующие призмы из торфа.
3.3.30.Промораживание болот в полосе отвода дороги выполняют в соответствии с п.3.3.24.
Намораживаниеплиты осуществляют аналогично устройству нижней части насыпи с использованиемторфа (п. 3.3.25), предусматривая при этом полное промораживание каждоготорфяного слоя (рис. 3.4).
Номер захватки |
I |
II |
III |
IV |
Описание процессов и наименование машин |
1. Уборка снежного вала бульдозером с поверхности бокового резерва |
2. Разработка бокового резерва экскаватором-драглайном с перемещением торфа в вал |
3. Разравнивание вала, торфа на ширину намораживаемой плиты бульдозером |
4. Уплотнение торфа и намораживаемой плите проходами трактора |
|
|
Рис. 3.4. Технологическая схема устройства первого слояторфяной плиты в нижней части земляного полотна на болотах I типа:
1 — валы снега и валежника; 2 — вал торфа; 3— нижний слой намораживаемой торфяной плиты
3.3.31. Срокиначала и окончания работ по промораживанию торфяной залежи на требуемую глубинуи намораживанию торфяной плиты (Нп) устанавливают по графикурис. 3.5.
Рис. 35 Сроки (Т) промораживания болота (Нпр)и намораживания торфяной плиты (Нп) слоями различной толщины(начало работ
с момента перехода температуры воздуха через 0°С):
1 — слоями по 0,3 м; 2 — то же по 0,4 м;3 — то же по 0,6 м
Сооружение земляного полотна на вечноймерзлоте
3.3.32. Присооружении земляного полотна в зоне вечной мерзлоты следует учитыватьтребования принципов проектирования на конкретных участках строительства.
3.3.33. Земляноеполотно на водораздельных участках и сухих террасах, возводят в весенне-летнийпериод. Первый слой насыпи и бермы отсыпают бульдозером путем последовательнойнадвижки грунта от края бермы к оси насыпи. Не допускается передвижениебульдозера по оттаявшему мохорастительному покрову в основании насыпи.
3.3.34. Земляноеполотно на плоскобугристых торфяниках возводят с соблюдением следующих правил ипоследовательности производства работ:
удаляютбульдозером снег с дорожной полосы после промерзания торфа в мочажинах наглубину не менее 20 см;
завозят торфавтомобилями-самосвалами и отсыпают и пределах ширины насыпи понизу, затемперемещают бульдозером в мочажины по способу “от себя” и разравнивают;
создают захваткудлиной 40—50 м для промораживания в течение двух-трех дней (одноразовыйтехнологический перерыв) распределенного торфяного слоя и обеспечения тем самымпроезда автотранспорта, после чего продолжают завозить и перемещать торф вмочажины (рис. 3.6).
Рис. 3.6. Схема выполнения работ по заполнению торфом мочажин:
1 — промороженный на12—15 см насыпной торф; 2 — талый торф мочажин;
l1 — зона работы автотранспорта; l2 — то же бульдозера
3.3.35. На озерахи старицах земляное полотно с использованием торфа в основании (подводнаячасть) и нижней части насыпи следует возводить в зимнее время. Сооружениеземляного полотна включает следующие рабочие процессы:
полноепромораживание водоема; устройство сухой траншеи;
промораживаниедонных отложений; устройство нижней части из торфа; отсыпка верхней частинасыпи из минеральных грунтов.
Земляное полотнона озерах сооружают в два этапа. На первом этапе (зимой) устраивают сухойкотлован, промораживают слабые донные отложения, отсыпают на полную. высотунижнюю часть насыпи из торфа и на высоту 0,6—0,7 м — верхнюю часть насыпи изминеральных грунтов; на втором этапе (летом) досыпают земляное полотноминеральными грунтами до проектной высоты.
3.3.36.Устройство сухой траншеи (котлована) выполняется следующими способами:
естественноепромораживание водоема на ширину траншеи и удаление льда за ее пределы;
устройство побокам траншеи перемычек из минеральных грунтов;
пригрузкаледяного покрова сверху намораживанием слоев льда.
Способ устройствасухой траншеи назначают в каждом конкретном случае в зависимости от глубиныозера, климатических условий периода строительства, толщины льда и наличиямеханизмов.
Общиетехнологические схемы производства работ показаны на рис. 3.7—3.8.
Рис. 3.7. Устройство сухого котлована послойным намораживаниемльда сверху:
1 — валы снега от расчистки полосы; 2 —естественный ледяной покров;
3 — намораживаемые слои льда; 4 —боковые снежно-ледяные валики;
5 — дно озера; 6 — вода
Рис. 3.8. Схема устройства перемычек:
1 — валы снега после расчистки дорожной полосы на ширину60 м; 2 — ледяной покров; 3 —прорези во льду; 4 — вода; 5 — перемычка изминерального грунта; Вт — ширинаподготавливаемой сухой траншеи, равная ширине насыпи понизу
3.3.37. Методестественного промораживания озера применяется при глубине водоема до 0,7 м.После образования ледяного покрова толщиной 0,3 м поверхность отведенной полосысистематически расчищают от снега на ширину не менее 60 м.
После полногопромерзания водоема лед в границах основания насыпи разрыхляютбульдозерами-рыхлителями к удаляют бульдозерами за пределы траншеи.
3.3.38. Способпригрузки ледяного покрова применяют на озерах глубиной более 0,7 м.
Будущий котлованпо длине разбивают на ряд карт (каждая длиной по 200—250 м), которыеобваловывают по периметру снегом. Поверх льда в каждой карте намораживается ледслоями толщиной до 10 см до тех пор, пока ледяной массив не опустится на дноозера.
После смерзанияледяного массива с дном озера производят рыхление и удаление льда за пределытраншеи (рис. 3.7).
3.3.39. Приглубине озера до 1,5 м применяют метод устройства по бокам будущей траншеигрунтовых перемычек. При этом на очищенной от снега полосе шириной 60 мустраивают прорези во льду шириной не менее 1 м по краям подошвы будущей насыпи(рис. 3.8).
Прорези заполняютглинистым грунтом. Заполнение прорезей минеральным грунтом производят на всюглубину озера. Через каждые 200 м по длине траншеи устраивают поперечныевалы-перемычки.
Откачивают водуиз котлованов, оконтуренных перемычками, рыхлят лед и удаляют его за пределытраншеи.
3.3.40. Приналичии в основании слабых грунтов промораживают дно траншеи на глубину неменее 0,4 м, после чего приступают к устройству нижней части насыпи изторфа по технологии, описанной в п. 3.3.25.
Верхнюю частьнасыпи из минеральных грунтов в зимний период отсылают на высоту не менее чемна 0,5 м выше поверхности льда, оставшуюся часть до проектной отметки, какправило, отсыпают после оттаивания грунта и стабилизации осадки.
Уплотнение грунтов
3.3.41. Впроцессе сооружения земляного полотна грунты должны быть уплотнены всоответствии с требованиями СНиП 2.05.02—85. Требования к плотности грунта вземляном полотне следует соблюдать на каждой стадии строительства дороги.
3.3.42.Возведение насыпей без послойного уплотнения специальными машинами (катки,трамбовки и др.) допускается в особых случаях только в частях, отсыпаемых илипогружаемых ниже поверхности грунтовых вод (при заполнении обводненных траншейвыторфовывания, устройстве подводной части насыпей на болоте, погружаемой впроцессе осадки и др.). В перечисленных случаях в проекте должны быть указанытолщина и способ устройства данных слоев.
Для торфов иглинистых грунтов повышенной влажности, применяемых в нижней части насыпи, атакже при устройстве части насыпи на первом этапе (при строительстве дороги вдва этапа в соответствии с п. 1.5 настоящей инструкции) требуемая плотностьустанавливается проектом с учетом затухания осадки от сжатия недоуплотненногослоя в течение первого этапа.
3.3.43. Дляопределения оптимальной толщины уплотняемого слоя и установления числа проходов(ударов) уплотняющих машин по одному следу, необходимого для достижениятребуемой плотности, перед началом работ по устройству насыпи следуетпроизводить пробное уплотнение грунтов.
Результатыпробного уплотнения оформляются специальным актом, включаются в технологическиекарты на сооружение земляного полотна и являются обязательными.
Устройство геотекстильных прослоек
3.3.44.Технологический процесс устройства геотекстильных прослоек в основании илитолще насыпей включает следующие операции (рис. 3.9):
выравниваниеповерхности, раскатку рулонов с закреплением полотен материала, стыковкуполотен;
засыпку грунтом суплотнением.
1. Выравнивание поверхности |
2. Раскатка грунтов |
3. Возведение насыпи |
4. Уплотнение насыпи |
5. Планировка насыпи |
|
Рис. 3.9. Технологическая схема работ по устройствугеотекстильных прослоек на слабых грунтах:
1 — подготовительныеработы; 2 — раскатка рулонов; 3 — отсыпка насыпи;
4 — уплотнениенасыпи; 5 — планировка насыпи
Состав операцийможет изменяться за счет исключения отдельных видов работ или введенияспецифических операций.
3.3.45.Выравнивание поверхности грунта производят бульдозером путем срезки кочек,засыпки ям, колей и неровностей (более ± 0,1 м). Проектом может бытьпредусмотрено выравнивание отсыпкой сплошного слоя толщиной не менее 0,15 м изнесвязного грунта.
Геотекстильдопускается укладывать на естественное ровное основание (болото, луг,поверхность минерального грунта) в том случае, если на основании отсутствуютпредметы, которые могут нарушить сплошность прослойки (пни, колья).
3.3.46. Раскаткурулонов геотекстиля следует вести в продольном направлении, если нетспециальных требований о необходимости поперечной раскатки. В целях обеспеченияправильности положения края раскатанного полотнища по концам захваткивыставляют маячные вешки. Длину захватки принимают из условия, чтобы всеполотно к окончанию рабочего дня было присыпано грунтом.
3.3.47. Засыпкупрослойки ведут по схеме “от себя”. Непосредственный проезд колесных илигусеничных машин по прослойке не разрешается и может быть допущен лишь дляразового проезда с малой скоростью при плотном и ровном основании.
3.3.48. Сшивкуполотен ведут синтетическими нитками с помощью портативных электрическихшвейных машин. Ширина нахлеста при сшивке составляет 5—7 см и определяетсяпараметрами машинки.
3.3.49. Приотсутствии механизмов для скрепления полотен применяют укладку внахлест во всехслучаях, когда не предъявляется требование к равнопрочности прослойки внаправлении, перпендикулярном направлению раскатки рулонов, т. е. по ширинеполотна.
Ширину нахлестапринимают равной 15 см при укладке геотекстиля на минеральные грунты и 30 смпри укладке на торфяные грунты.
3.3.50.Применение сварки для геотекстилей допускается, когда уменьшениеводопроницаемости прослойки в стыке не ухудшает ее работы. При сварке особоевнимание должно быть обращено на недопущение пережога геотекстиля, волокнакоторого должны быть только слегка оплавлены. Нахлест при сварке принимаютравным 10—15 см.
3.4. Водоотводные и дренажные сооружения
3.4.1. Приустройстве водоотводных канав максимальные уклоны устанавливаются из условияпредупреждения размыва грунта:
для несвязных ималосвязных грунтов — 20 ‰;
для связныхгрунтов — 40 ‰;
дляслаборазложившегося торфа — 60 ‰.
3.4.2. Канавыглубиной до 0,7—1,0 м следует нарезать бульдозером с профильным отвалом иликустарниковым плугом.
При глубине канав1.0—1,5 м применяются канавокопатели плужного или роторного типов, при глубинеболее 1,5 м — многоковшовые или одноковшовые экскаваторы.
3.4.3.Водоотводные канавы и дренажи, как правило, устраиваются в летне-осеннее время.В условиях слабых грунтов применяются машины повышенной проходимости или работывыполняются после начала замерзания грунта и образования мерзлого слоядостаточной несущей способности. При необходимости в этом случае перед проходомземлеройной машины производится рыхление полосы разработки навеснымирыхлителями или мелкими взрывами.
3.5. Устройство оснований дорожных одежд
Укреплениегрунта цементом
3.5.1. Приположительных температурах воздуха цементогрунтовые основания устраивают приодностадийном строительстве непосредственно после возведения земляного полотна,а при двухстадийном — после стабилизации осадки земляного полотна.
3.5.2. Принеобходимости устройства цементогрунтового основания в условиях пониженныхположительных (ниже +5°С) и отрицательных температур воздуха допускаетсяустраивать его из сухих смесей.
3.5.3. Пристроительстве цементогрунтовых оснований из сухих смесей необходимо определитьсвойства исходных грунтов и их пригодность для укрепления вяжущим материалом.
Перед началомработ необходимо дополнительно очистить поверхность земляного полотна от снегаи льда, разравнять, а при необходимости засыпать свежепривезенным грунтомучастки с колеями и неровностями; проверить степень уплотнения и принеобходимости доуплотнить.
3.5.4. Дляповышения плотности, прочности и качества цементогрунтового основания,сооружаемого при отрицательных температурах из сухой смеси, необходимо вгрунтоцементную смесь вводить добавку сырой нефти (2—3 % по массе) или другихорганических добавок. Органические добавки вводятся в смесительный агрегат впроцессе смешения через систему подачи воды. Строительство дорожных основанийиз цементогрунтовых смесей с добавкой нефти с использованием смесительных установокдопускается производить при температурах воздуха до минус 30°С.
3.5.5. В началеработы и периодически в течение смены стенки смесителя и бункера агрегатапитания обрабатывают дизельным топливом для предотвращения примерзания смеси кметаллу.
3.5.6.Технологический цикл устройства основания из цементогрунтовой смеси с добавкойнефти при отрицательных температурах, приготовленной на песчаном материале,влажностью не более 4 % (в карьере с использованием фрез) состоит из следующихопераций:
тщательно очищаютот снега площадку для приготовления смеси и поверхность забоя грунта;
транспортируют наподготовленную площадку грунт автосамосвалами или бульдозером, в зависимости отрасстояния транспортирования;
распределяютгрунт на площадке бульдозером и планируют его автогрейдером;
производятперемешивание грунта с нефтью;
профилируютповерхность нефтегрунта автогрейдером;
распределяют поповерхности спрофилированного слоя цемент;
перемешиваютгрунт и цемент фрезами за 2—3 прохода по одному следу до достижения смесьюоднородного состояния;
приготовленнуюцементогрунтовую смесь бульдозером собирают в штабель с последующей погрузкой втранспортные средства и вывозкой на дорогу, предварительно очищенную от снега ильда;
проводятразбивочные работы, раскладывают и уплотняют смесь на дороге.
Если песчаныйматериал имеет естественную влажность более 4 %, то приготовление смеси должноосуществляться путем ввода добавки сырой нефти за два раза.
3.5.7.Технологический цикл устройства основания дорожной одежды из цементогрунтовойсмеси с добавками сырой нефти способом смешения на дороге с применениемдорожных фрез, состоит из следующих операций:
поверхностьземляного полотна тщательно очищают от снега и льда, производят разбивочныеработы, автомобилями-самосвалами транспортируют грунт из карьера к меступроизводства работ;
профилируют грунтавтогрейдером, вводят в грунт в заданном количестве сырую нефть и производятперемешивание;
профилируют слойнефтегрунта автогрейдером, распределяют по поверхности спрофилированного слояцемент, перемешивают минеральное вяжущее с нефтегрунтом;
профилируютцементогрунтовую смесь автогрейдером и уплотняют ее катками на пневматическихшинах.
3.5.8.Производство работ по методу смешивания смеси на дороге в зимнее время сиспользованием фрез допускается при температуре наружного воздуха не ниже минус20°С.
Грунт из карьерадоставляется автомобилями-самосвалами, оборудованными системой подогрева днищаи стенок кузова отработавшими выхлопными газами, и укладывается в кучах по осиземляного полотна из расчета потребного количества песчаного материала для устройстваслоя основания проектной толщины и ширины на захватке. Дальностьтранспортировки грунта не должна превышать 2—3 км.
Цементогрунтовуюсмесь с добавкой нефти уплотняют катками на пневматических шинах массой 40—50 тдо максимально возможной плотности. Необходимое количество проходов по одномуследу устанавливают путем пробной укатки. Ориентировочно при уплотнениицементонефтегрунтовых слоев толщиной 15—20 см необходимо выполнять восемь—десятьпроходов по одному следу.
Укрепление грунтов нефтью
3.5.9. Технологияработ по предварительной круглогодичной заготовке нефтегрунта на полигоне машино-дорожнымотрядом на базе фрезы состоит из следующих операций:
подготовкаплощади полигона;
транспортированиегрунта и нефти и розлив нефти;
перемешиваниегрунта с нефтью фрезой;
сбор нефтегрунтав штабель бульдозером.
При необходимостидобавка концентратов сероорганических соединений должна производитьсянепосредственно во время заправки нефтевоза. За период заправки итранспортирования нефти на полигон происходит перемешивание концентратов снефтью и обеспечивается их равномерное распределение в последней.
Розлив нефтинеобходимо производить за два приема. За первый прием разливается 60 %, завторой — 40 % от общего расхода нефти.
3.5.10. Работы поприготовлению нефтегрунта одновременно производятся на двух площадках. На однойиз них производится распределение нефти и смешение грунта с нефтью фрезой, навторой — сбор нефтегрунта в штабель.
3.5.11. Готоваянефтегрунтовая смесь транспортируется на дорогу, распределяется и уплотняется.При необходимости добавки в нефтегрунтовую смесь цемента перед уплотнениемпроизводят добавку цемента распределителем цемента и перемешивание фрезой.
Времятехнологического цикла между введением цемента (извести) в нефтегрунт иокончанием уплотнения не должно превышать 4—6 часов.
3.5.12.Приготовление нефтегрунта с укладкой его при отрицательных температурах должнопроизводиться тем же способом, что и при положительных температурах собязательным окончанием уплотнения до смерзания.
3.5.13. Приобработке грунта нефтью в два приема цемент вводится в смесь перед повторнойдобавкой нефти. При этом температура нефтегрунтовой смеси на момент ееперемешивания с цементом может быть отрицательной, но не ниже минус 5°С.
Основания из белитового шлама иматериалов, укрепленных белитовым шламом
3.5.14. Основанияиз отвального белитового шлама и обработанных им материалов устраивают согласноположениям СНиП 3.06.03—85 в части устройства оснований из грунтов и каменныхматериалов, обработанных медленнотвердеющими неорганическими вяжущими.Продолжительность перерыва во времени между вывозкой белитового шлама на дорогуи его распределением не регламентируется.
Толщина слоябелитового шлама при распределении и планировке должна быть ориентировочно в1,35—1,5 раза больше проектной толщины. Уплотняемость слоя уточняют порезультатам пробного уплотнения в начале производства работ.
Уплотнение шламаследует производить 12—16 проходами по одному следу катка на пневматическихшинах массой 25—30 т.
3515 Дляустройства гравийных (щебеночных) оснований обработанных неорганическими.вяжущими не на полную глубину методом пропитки (вдавливания), требуется гравии(щебень) фракций 40—70 мм (120 мм) и 20—40 мм.
Для обработкиследует использовать цементопесчаную (1:10) смесь или отходы промышленности,обладающие свойствами минерального вяжущего (активные гранулированные доменныешлаки, активные золы-унос, белитовые шламы и т. п.). Расход их следуетназначать в пределах 5—9 м3 на 100 м2 основания.
Пропиткуматериала цементопесчаной смесью или другим вяжущим осуществляют под действиемвибрации и давления. Укрепленный материал следует тщательно разравнятьавтогрейдером и полить водой из расчета 3—10 л на 1 м2 поверхности.Если необходимо обеспечить проезд строительного транспорта, слой прикатываютгладковальцовым катком массой 6—8 т (1—2 прохода по одному следу).Приготовленную в установке цементопесчаную смесь или иное готовое вяжущеенадлежит распределить автогрейдером.
3.5.16. Дляпропитки цементопесчаной смесью или иным вяжущим методом глубинного давленияследует применять кулачковый каток, число проходов которого по одному следуназначают в зависимости от требуемой толщины обработанной части основания всоответствии с табл. 3.3 и уточняют но результатам пробной обработки в началепроизводства работ.
Таблица 3.3
Толщина обработанной части основания, м |
Число проходов по одному следу катка массой 9—15 т |
0,10 |
4—6 |
0,14 |
8—10 |
0,17 |
13—15 |
Окончательноеуплотнение необходимо осуществлять катками на пневматических шинах за 12—16проходов по одному следу.
3.5.17. Движениепо устроенному основанию из каменных материалов, укрепленных шламом, открываютнепосредственно по завершению его уплотнения и планировки.
3.6. Устройство покрытий дорожных одежд
3.6.1. Приодностадийном строительстве покрытий из сборных железобетонных плит типаПАГ-14, ПДО, ПНД, ПДС и др. выполняются следующие технологические процессы(рис. 3.10):
подвоз искладирование плит покрытия на обочине;
укладка иразравнивание по готовому основанию выравнивающего слоя из пескоцемента,белитового шлама или укладка по песчаному основанию геотекстильного материалаили подшовных подкладок;
укладка плит;
прикатка плиттранспортной нагрузкой;
перекладкапросевших и неровно уложенных плит;
сварка скоб встыках;
заполнение швовраствором и мастикой.
вид работ |
1. Разгрузка плит |
2. Устройство выравнивающего слоя |
3. Укладка плит в покрытие и обкатка |
4. Электросварка плит |
5. Заполнение швов песчаноцементным раствором |
6. Заполнение швов битумно-полимерной мастикой |
схема потока |
|
|||||
длина захватки |
300 м |
– 150 м |
– 150 м |
– 150 м |
– 450 м |
– 300 м |
Рис. 3.10. Технологическая схема устройства сборного покрытия:
1 — автомобиль; 2 — автокран; 3— плиты; 4 — автогрейдер; 5 —трубчатый шаблон; 6 — груженый автомобиль для прикаткиплит; 7 — электросварочный агрегат; 8 —заливщик швов пескоцементным раствором; 9 — компрессор; 10— грунтовщик; 11— заливщик швов битумно-полимерной мастикой
3.6.2. Придвухстадийном строительстве покрытии перекладка плит с их прикаткой, выправкой,сварка стыков и их заполнение производится на второй стадии работ послестабилизации земляного полотна.
Работы по второйстадии устройства покрытии выполняют в летний период.
3.6.3. Плиты прискладировании укладывают в штабели на инвентарные деревянные прокладки. Толщинанижних подкладок 6-10 см, промежуточных —2-5 см. Для плит типа ПАГ-14 прокладки укладывают на расстоянии 100 см отторцов плит, для других типов — расположение прокладок указывается в проекте.Перед укладкой в штабель плиты должны быть полностью освобождены от проволочныхскруток и другого крепежного материала.
В штабеле должнобыть не более 20 плит типа ПАГ-14, ненапряженных — не более 12 плит.
При складированиипроизводится выбраковка плит, выделение плит, пригодных только длявспомогательных участков покрытия, а также производится грунтовка боковыхграней и кромок плит разведенной керосином до нужной консистенции мастикой илиспециальной грунтовкой. Плиты с ослабленным верхним слоем бетона грунтуются навсей рабочей поверхности.
3.6.4.Беспетлевые плиты должны складироваться в штабели только с прокладками междуплитами. Высота прокладок должна быть достаточна для подъема плит тросовыми.петлями.
При укладке впокрытие беспетлевые плиты с отверстиями поднимаются специальными траверсами, аплиты с уступами на поперечных гранях — тросовыми петлями.
3.6.5. Перевозкаплит производится на автомобилях с платформами или автосамосваламигрузоподъемностью не менее 8 т.
Нижняя плита приэтом должна быть уложена на подкладки, располагаемые на расстоянии 1 м отконцов плиты (в начале и в конце платформы кузова). При укладке в транспортномсредстве более трех плит прокладки следует устанавливать между всеми плитами.
При перевозкеплит по временным дорогам с необеспеченной ровностью следует применятьинвентарные устройства, предотвращающие смещение плит в кузове.
3.6.6. Разметкаоснования для работ по укладке покрытия .осуществляется с помощью металлическихштырей, забиваемых по кромке через 10—20 м. По штырям натягивается проволока,отметка которой должна соответствовать уровню бокового ребра плит. В ходеукладки проверяют нивелиром вертикальные отметки и поперечные уклоны покрытия.
3.6.7.Выравнивающий слой устраивают из цементопесчаной смеси или белитового шламатолщиной 3—5 см в целях устранения неровностей основания и обеспечения рихтовкиплит сборного покрытия. Для устройства слоя толщиной 3—5 см применяют сухую цементопесчаную смесь состава 1 : 8,приготовленную в установке.
Слой укладываютнепосредственно перед монтажом плит покрытия. Подготовка выравнивающего слоя в“задел” не допускается.
3.6.8.Разравнивание выравнивающего слоя производится автогрейдером. Дляокончательного заглаживания поверхности выравнивающего слоя и придания емутребуемого поперечного профиля на всю ширину проезжей части допускаетсяприменение специального длиннобазового профилировщика в виде рамы из труб Æ 150—220 мм.
3.6.9. Дляукладки плит применяют самоходные автомобильные краны или пневмоколесные краныгрузоподъемностью не менее 5 т при вылете стрелы 6 м.
На неукрепленноеоснование посадка плит в проектное положение может осуществляться притиркой сиспользованием специального захвата, оборудованного механизмом, создающимколебательные движения.
3.6.10. Нагрузкана колеса крана при подъеме плит не должна превышать предельной для тех плит,на которых находится кран (для плит типа ПАГ-14 — 12 т на колесо). При движенииколес крана вдоль краев плит эта нагрузка не должна превышать нормативной дляданного типа плиты, при движении крана по центральной части плит нагрузка открана может быть выше нормативной в 1,5 раза.
Укладка плитдолжна вестись краном только с предварительной установкой выносных опор(аутригеров).
3.6.11. Примонтаже плит покрытия следует соблюдать следующий порядок рабочих операций:
кранустанавливается на оси проезжей части с учетом перемещения по укладываемымплитам способом “от себя”;
плиту снимают савтомобиля или штабеля и наводят на место укладки по шнуру;
на высоте отоснования 7—10 см проверяют ширину зазоров в продольном и поперечном швах;
после укладкиплиты на место проверяют рейкой величину уступа по отношению к ранее уложеннойплите;
при укладкепокрытия в зимнее время при выполнении всех операций должны приниматься мерыдля предупреждения попадания в основание плиты снега или льда.
3.6.12. С цельюуменьшения уступов между плитами и повышения ровности покрытия плиты сплюсовыми допусками следует укладывать на одной из продольных полос, плиты сточным соблюдением толщины — на второй полосе и плиты с минусовыми допусками —на третьей.
После укладкиплит на сменной захватке производят прикатку их краном и груженымиавтомашинами, а затем перекладку просевших или неровно уложенных плит.
3.6.13. Придвухстадийном строительстве на второй стадии — после технологического перерыва —до начала работ по омоноличиванию покрытия должна быть проведена полнаяпроверка ровности и уступов в швах. При необходимости исправлений илиустройства укрепленного основания плиты должны быть сняты и уложены повторнопосле устройства укрепленного основания или исправления выравнивающего слоя.Плиты, имеющие трещины на всю ширину, скол ребер, открытую рабочую арматуру илипрогрессивно шелушащуюся поверхность, должны быть заменены новыми. Плиты снезначительными разрушениями допускается переворачивать.
3.6.14. Стыковыескобы смежных плит соединяют электросваркой непрерывными швами. Длина и размерышвов устанавливаются проектом. В тех случаях, когда зазор между скобамипревышает 4 мм, на них накладывают дополнительный стальной стержень (диаметромна 2—3 мм больше ширины зазора) длиной 10 см и приваривают его к скобам двумяпараллельными швами по обеим сторонам стержня, длина свариваемого шва должнабыть не меньше проектной.
В швах расширенияторцевые скобы не сваривают. При укладке плит в нижнюю часть швов расширенияставят деревянные доски сечением 2´10см.
При температуре.воздуха в момент сварки стыковых скоб плюс 10°С и более доски в швахрасширения не ставятся, а сам шов в его нижней части заполняют раствором илисухой цементопесчаной смесью. Если укладка плит ведется при отрицательнойтемпературе, то ширина швов расширения должна быть не менее 2 см.
3.6.15. Швысборного покрытия на 2/з высоты плиты заполняют цементным растворомс применением цемента марки не ниже 400 состава П:Ц = 1:2 с введением в смесьпластифицирующей добавки в количестве 0,2—0,3 % от массы цемента.
Остальную частьшвов заполняют мастикой, состав которой назначают, руководствуясь ВСН 139—80.
Заполнение швовмастикой производится при температуре воздуха не менее +10°С. Для увеличениясохранности в швах мастики необходимо боковые грани и кромки плитпредварительно грунтовать, нижнюю часть шва заполнять сухой цементопесчанойсмесью, паз шва перед заполнением прочищать и высушивать, а у кромок крайнихплит в пазы ставить пробки или заглушки против вытекания заполнителя.
3.6.16. Накривых, в местах окон между плитами, на съездах, на уширениях, небольшихплощадках, не перекрытых плитами, применяется монолитный бетон по ГОСТ26633—85. Укладка бетона в указанных местах производится с применениемдеревянной опалубки, виброплощадок или виброреек. Бетон приготавливается вбетономешалках с применением морозозащитных, пластифицирующих ивоздухововлекающих добавок. Контроль качества монолитного бетона проводится также, как при строительстве монолитных цементобетонных покрытий.
Пристроительстве, контроле качества, уходе за свежеуложенным бетоном следуетруководствоваться ВСН 139—80.
3.6.17. Приустройстве основания из сухих смесей сборное покрытие из железобетонных плитукладывают на него без сварки стыков и омоноличивания швов.
Участки дорог сосборными покрытиями, уложенными на основание из сухих смесей, разрешается эксплуатироватьв течение всего зимнего периода.
На участках, гдепосле оттаивания основания земляного полотна не наблюдается деформаций сборногопокрытия, надлежит выполнить сварку стыков и омоноличивание швов. Приобнаружении же деформаций покрытия необходимо закрыть движение, демонтироватьплиты, выровнять и уплотнять основание, устроить монтажный слой, повторноуложить плиты, сварить стыки, провести омоноличивание швов, после чего вновьоткрыть движение.
Работы поисправлению дефектов, нарушающих ровность покрытия, необходимо закончить втечение 3—4 недель с момента установления устойчивых положительных температур.
Допускаетсяисправлять дефекты покрытия и в более поздние сроки. В этом случае необходимосвежеприготовленной сухой смесью выровнять основание без нарушения сплошности имонолитности слоя твердеющего цементогрунта. В этом случае выравнивающий слойявляется и монтажным.
3.6.18.Технология устройства геотекстильных прослоек под сборными покрытиями включаетследующие операции (рис. 3.11):
планировкаповерхности земляного полотна, при необходимости подсыпка, уплотнение ипрофилировка; разбивка основания под геотекстильные полосы и плиты; укладкагеотекстильного материала; укладка плит покрытия со сваркой и омоноличиваниемстыков.
1. Наращивание насыпи. А/самосвалы, бульдозер |
2. Планировка поверхности. Прицепной планировщик |
3. Раскатка рулонов НСМ |
4. Монтаж покрытия |
|
Рис. 3.11. Технологическая схема устройства гсотекстильныхпрослоек под сборным покрытием (II этап строительства):
1 — сборные плиты; 2 — бульдозер; 3 — каток; 4 —планировщик; 5 — полосыгеотекстиля;
6 — автокран 16 т
При двухстадийномстроительстве укладка геотекстиля производится по окончании первой стадии последемонтажа плит и выравнивания основания.
Песчаноеоснование перед укладкой геотекстиля должно быть подготовлено в соответствии стребованиями, предъявляемыми к ровности и степени уплотнения основания подсборные покрытия.
Полосыгеотекстильного материала укладывают под краями и швами покрытия симметричноотносительно шва. Ширину полосы принимают не менее 1/2ширины плиты покрытия.
3.6.19. Сварку ипересечение отдельных полос материала для сохранения продольной и поперечнойводопроницаемости выполняют внахлест без сварки или склейки.
При необходимостидополнительного усиления краев покрытия, обочин или бровок откосов насыпей,защиты от размыва поверхностными водами и уменьшения колееобразования наобочинах геотекстильная прослойка может быть. устроена на всю ширину насыпиповерху, включая обочины,. и выведена на откосы. Для устройства прослоек подсборными покрытиями рекомендуется применять иглопробивные синтетическиематериалы толщиной не менее 4,0 мм, обладающие водопроницаемостью в продольноми поперечном направлении и непроницаемые для песчаных частиц крупнее 0,1 мм.
3.6.20. Дляуменьшения разрушений плит, работающих на первой стадии, следует устраивать надорогах I-В—III-В категорий прослойки из геотекстиляпод швами, без их использования на второй стадии.
3.6.21. Покрытияиз асфальтобетонных смесей устраивают в соответствии с положениями СНиП3.06.03—85.
Для приготовлениягорячих асфальтобетонных смесей следует применять вязкие битумы марок БНД90/130 и БН 90/130, для теплых смесей БНД 130/200 и БН 130/200. При отсутствиибитумов заводского изготовления допускается применять разжиженные(составленные) битумы марок БНД 130/200 и БН 130/200, получаемые путем смешениявязких дорожных битумов с 2—6 % разжижителя (керосин, дизтопливо, нефть).
При отрицательныхтемпературах воздуха продолжительность перемешивания минеральных материалов сбитумом необходимо увеличить на 10—15 %.
3.6.22.Непосредственно перед устройством асфальтобетонного покрытия основание следуеттщательно очистить от пыли, грязи и снега, просушить его специальныминагревателями или горячим песком. В случае проведения капитального ремонтасборного покрытия из железобетонных плит необходимо асфальтобетонной смесьюзаделать выбоины и поверхностные разрушения, выровнять уступы между смежнымиплитами. Подгрунтовку основания производят только при ведении работ в теплоевремя года на длину сменной (суточной) захватки устройства асфальтобетонногопокрытия.
Температураасфальтобетонной смеси, доставляемой к месту укладки, устанавливается взависимости от погодных условий. Уплотнение должно быть закончено притемпературе асфальтобетонной смеси в покрытии не ниже 65°С.
3.7. Укрепление обочин и откосов
3.7.1. Придвухэтапном строительстве дороги или двухстадийном строительстве покрытия передоткрытием движения на первой стадии обочины на всю ширину заполняютсямалосвязным грунтом (песок пылеватый, супеси). Грунт выгружается изавтосамосвалов с уложенных плит проезжей части, планируется грейдером иуплотняется катками. Уровень уплотненной песчаной обочины не должен отличатьсяот уровня кромки покрытия проезжей части более чем на 5,0 см.
Допускаетсяустройство грунтовых обочин в зимнее время при условии планировки и уплотнениягрунта до его замерзания.
На второй стадиипри наличии операции перекладки плит проезжей части после снятия плит устраиваетсякорыто (или Подсыпка) под общее основание проезжей части и укрепленных полос.Временное штабелирование плит в этом случае производится на свободной частиобочин или на откосах.
Если перекладкаплит не предусмотрена, корыто устраивают только для основания под укрепленныеполосы. Укрепление остановочных полос на обочинах производится материалом,доставляемым автотранспортом, после укладки и омоноличивания покрытий проезжейчасти и укрепленных полос.
3.7.2. Сборныеплиты шириной 0,5—1,0 м укладывают в укрепленную полосу на заранееподготовленное основание, прикатывают автомобилем с нагрузкой более 5 т на ось,сваривают выпуски арматуры в стыках, заполняют швы в соответствии с указаниямипроекта цементным раствором или битумной мастикой. Монолитные укрепленныеполосы устраивают по заранее подготовленному основанию с применениемсоответствующих машин.
3.7.3. Устройствона обочинах покрытия из грунтов, укрепленных вяжущими материалами, производитсяс приготовлением смесей предусмотренного проектом состава в грунтовом карьере(резерве, штабеле) и перевозкой смеси автосамосвалами. Для укладки укрепленногослоя предварительно должно быть подготовлено и выровнено автогрейдером корытона установленную проектом глубину.
Распределение ивыравнивание смеси производится автогрейдером с учетом обеспечения требуемогопоперечного уклона. Запас толщины на уплотнение устанавливается пробным путем иориентировочно составляет 3—5 см.
3.7.4. Уплотнениеслоя укрепленного грунта на обочине (кроме прибровочной, полосы шириной 0,5 м)производится пневмокатком. После окончания укатки излишний слой на прибровочнойполосе, который может препятствовать свободному стоку воды, должен быть снятавтогрейдером со сдвижкой на откос. Одновременно должна быть выправленагеометрическая форма бровки земляного полотна.
3.7.5. Приустройстве покрытий обочин из грунтов, укрепленных вяжущими, следует соблюдатьправила, приведенные в “Пособии по строительству покрытий и основанийавтомобильных дорог и аэродромов из грунтов, укрепленных вяжущими материалами”.
3.7.6. Укреплениеоткосов земляного полотна следует выполнять в едином потоке с возведениемнасыпей. В неукрепленном виде допускается оставлять до оттаивания откосынасыпей, возведенных в зимний период, а также с использованием торфа в теленасыпи.
Укрепительныеработы, включающие травосеяние с семенами районированных трав, выполняютсяпреимущественно в летний период. В зимнее время могут применяться мерзлыеторфогрунтовые плиты с семенами.
3.7.7. Почвенныйгрунт, подлежащий распределению по откосу, вывозится автосамосвалами на краяобочины и смещается на откос автогрейдером или бульдозером с последующейпланировкой. При применении метода выторфовывания торф из отвалов надвигаетсяна откосы бульдозером.
3.7.8. Засевоткоса семенами трав производится механизированным способом гидропосева иливручную.
Дляискусственного задернения ровных и слабонаклонных поверхностей можноиспользовать также кустарниковые виды растений, акклиматизированные в районестроительства. После посева обязательно внесение удобрений, состав и количествокоторых должно быть рекомендовано местными агротехническими службами.
3.8. Контроль качества и приемка работ. Авторский надзор
3.8.1.Строительство промысловых дорог должно осуществляться в соответствии с рабочимичертежами, разрешенными к производству работ. Разрешение к производству работнадлежит оформлять на рабочих чертежах соответствующим штампом техническогонадзора заказчика.
Отступления отрабочих чертежей при производстве работ должны быть согласованы заказчиком ипроектной организацией.
3.8.2. На каждомсамостоятельном объекте строительства следует вести общий журнал работ, а такжеспециальные журналы по отдельным видам работ (строительство мостов, труб,производственных сооружений, намыв грунта и др.) в соответствии с требованиямии формами СНиП 3.01.01—85.
3.8.3. Всескрытые работы подлежат приемке с составлением актов, их освидетельствования поустановленной форме.
Актыосвидетельствования скрытых работ составляются на разбивочные работы, расчисткудорожной полосы, подготовку естественных оснований, выторфовывание, отсыпкунасыпи требуемой толщины (с учетом осадки) на торфяное основание, укладку воснование или в тело насыпи слоев грунта, синтетических или естественныхматериалов различного назначения, устройство закрытых водоотводных и дренажныхсооружений, уплотнение земляного полотна, устройство нижних слоев (основания)дорожной одежды, заделку швов сборных покрытий.
Перед устройствомнасыпей автомобильных дорог в районах вечной мерзлоты в зимнее время необходимопроизводить нивелирование грунтового основания из пучинистых грунтов с цельюпоследующего учета объемов грунта при осадке поверхности земляного полотна приоттаивании.
В случаях, когдапоследующие работы выполняются после перерыва длительностью боле 3 мес., актыследует составлять перед их началом. До составления актов о приемке скрытыхработ приступать к последующим работам запрещается.
3.8.4. В процессепроизводства работ следует вести систематическую проверку соответствияприменяемых материалов и изделий нормативным и проектным требованиям и контрольсоблюдения технологических правил.
Данные контроляфиксируются в лабораторных журналах: определения физико-механических свойствгрунтов, применяемых в насыпях и естественных основаниях; контроля качествауплотнения земляного полотна; контроля качества материалов, применяемых внижних слоях (основаниях) дорожной одежды; регистрации осадки насыпи наболотах; подбора состава бетонных смесей для монолитных участков и элементов;приемочного контроля сборных плит покрытий; состава мастики для заполненияшвов.
Соответствующиежурналы ведутся и на другие ответственные виды работ, требующиесистематического контроля. Данные лабораторных испытаний, вносимые в журналы,подписываются лаборантом и заведующим лабораторией, а данные производственногоконтроля — лаборантом и мастером (бригадиром). Журналы систематическипроверяются техническими руководителями и служат основанием для оценки качестваработ.
Журналыпредъявляются органам технического надзора и рабочей комиссии при сдаче объекта.
3.8.5. До началаработ в местах переходов через болота не реже чем через 100 м по оси зондомпроверяется правильность определения глубины. Для определения строительноготипа грунта производят выборочным порядком отбор проб и испытание их влаборатории стандартными методами (не менее 3 шт. на каждый участок, выделенныйпроектом как однородный).
При обнаружениинесоответствия проектной документации вида грунта, влажности или другиххарактеристик, в случаях, если эти несоответствия могут оказать влияние накачество сооружения или технологию производства работ, заказчик долженобеспечить внесение в рабочие чертежи соответствующих изменений.
3.8.6. На этапевходного контроля строительной организацией производится стандартное испытаниегрунта, предназначенного для сооружения земляного полотна, и пробное уплотнениегрунтов, в результате которого назначают наиболее целесообразную толщинууплотняемого слоя и необходимое число проходов катка.
3.8.7. Привыполнении в зимний период работ на слабых грунтах, болотах, водоемах до началаземляных работ осуществляют контроль за ходом промерзания торфяных основанийбурением мерзлого слоя в наиболее опасных местах (мочажины, протоки). При этомглубина промерзания должна быть не меньше установленной в п. 3.3.15 настоящейинструкции.
3.8.8. Плиты длясборных покрытий и другие конструкции, изделия и материалы, поступающие настроительство, должны иметь паспорта, подтверждающие их соответствиетребованиям стандартов или технических условий. Выборочная проверкасоответствия фактических показателей паспортным выполняется в соответствии сдействующими нормативными документами (СНиП, ГОСТ 25.912(0-3)—83, ТПР 503-0-42,ТУ на плиты).
При приемочномконтроле плит для сборных покрытий производят наружный осмотр и определениеотклонений от номинальных размеров плит по показателям, приведенным вприложении 14, а также выполняют стендовые испытания для определения прочностиплит на изгиб по методике, описанной в приложении 11.
3.8.9. Наружномуосмотру подвергают все плиты при их разгрузке, размеры плит определяют вштабеле, в количестве не менее 20 плит на партию. Испытание плит проводят приих складировании, в количестве не менее 3 плит на партию.
В партию входитсерия не более 300 шт. плит, поступивших с одного завода ЖБК и имеющихсовпадающие паспортные данные. При поступлении с одного завода более 300 шт.выделяется соответственно несколько партий. Размеры плит проверяют по граням,толщину в середине поперечных граней.
3.8.10. Данныеприемочного контроля плит фиксируются в акте по форме, приведенной в приложении14. Экземпляры актов направляются в трест, на завод ЖБК — поставщик плит.
Плиты, неотвечающие требованиям технических условий и ГОСТ, маркируются краской напродольных гранях и складируются отдельно. Эти плиты могут быть использованы навторостепенных участках покрытия (площадки, стоянки, съезды и т. п.).
3.8.11. Привыполнении подготовительных работ постоянному контролю подлежит: полнотагеодезической разбивочной основы и восстановления и закрепления трассы; полнотаи правильность выполнения мероприятий по переносу или защите коммуникаций, ЛЭП,трубопроводов и т. п.; расчистка дорожной полосы и других отведенных площадей —высота пней, отсутствие древесных завалов, вывозка древесины, соблюдение границотвода при выполнении работ и др.; качество строительства землевозных дорог,автозимннков.
3.8.12. Пристроительстве дороги через болото контролируются:
расчистка иподготовка торфяного основания под насыпи;
размеры траншеивыторфовывания или сухого котлована, качество зачистки дна траншеи.
В других случаяхтакже контролируют:
правильностьукладки дополнительных слоев из естественных или синтетических материалов;
изменение вовремени осадки насыпи на болотах;
влажность иплотность оттаявшего верхнего слоя насыпи перед устройством одежды.
Все результатыконтроля фиксируются в лабораторных журналах или общем журнале работ.
3.8.13.Правильность размещения земляного полотна в плане и профиле обеспечиваетсяполнотой и точностью разбивочных работ, выполняемых по знакам выноски проектана местность и реперам.
Правильностьотметок оси и границ земляного полотна в плане производится с помощьюгеодезических инструментов, установление крутизны откосов — шаблонами.
Правильностьпоперечных профилей и соблюдение толщины насыпного слоя (с учетом осадки),кроме постоянного визуального контроля, должны проверяться на стадии завершенияустройства насыпей и выемок не реже чем на каждом пикете. Соблюдение размеров иотметок проверяется инструментально, соблюдение толщины насыпи — бурением илидинамическим зондом. Обнаруженные отклонения от проектных размеров по толщине иширине насыпи исправляются немедленно.
3.8.14. Дляопределения плотности грунта следует применять полевые методы ускоренногоконтроля, с периодической проверкой методом режущего кольца по ГОСТ 5180—84.
При сооруженииземляного полотна в зимних условиях уплотнение и контроль качества уплотнениягрунтов производится до их замерзания. При необходимости дополнительнойпроверки определение плотности замерзшего слоя может быть выполнено методом замещенияобъема (метод лунки).
3.8.15. Придвухстадийном вводе промысловых дорог, построенных с использованием в основаниинасыпи слабых грунтов, контролируется достижение стабилизации осадки в самомглубоком месте болота путем определения отметок специальных марок.Инструментальные наблюдения за измерением отметок ведутся через каждые 2—3месяца, а при достижении установленной проектом даты требуемой степени.консолидации (при установлении фактической стабилизации в летне-осенниемесяцы) — 2 раза в месяц.
3.8.16. Приустройстве оснований из песчано-гравийных материалов и грунтов, укрепленныхцементом (или комплексными вяжущими), в процессе производства работ контрольвыполняется по правилам, предусмотренным СНиП 3.06.03—85.
Качествонефтегрунтовых смесей, приготовленных в производственных условиях приотрицательных температурах, должно оцениваться по результатам испытанийзаформованных на морозе из этих смесей образцов и испытанных на прочность присжатии с последующим сравнением полученных результатов с показателями прочностипри сжатии образцов, приготовленных из эталонной смеси в лабораторных условиях.
При сравненииобразцов 7-суточного возраста прочность образцов из эталонной смеси должна бытьне ниже 35 % от значений прочности, указанных в нормативах.
3.8.17. Приустройстве укрепленных оснований из сухих цементогрунтовых смесей не режеодного раза в смену необходимо проверять:
зерновой составгрунтов путем рассева средних проб на ситах;
точностьдозирования вяжущего и равномерность распределения его по грунту;
влажностьобрабатываемых грунтов;
степеньуплотнения слоя укрепленного грунта;
толщину ировность слоя укрепленного грунта после его уплотнения.
3.8.18. Приустройстве сборного покрытия в процессе производства работ следует проверять:
толщину ировность выравнивающего пескоцементного слоя — замерами щупом и выборочнойпроверкой 3-метровой рейкой;
ровность поотклонению от контрольного шнура и по просвету под 3-метровой рейкой,положенной поперек шва (при .выступе конец рейки прижимается к возвышающейся грани).
3.8.19. Приустройстве обочин контролируется соответствие проекту толщины укрепленныхслоев, состав укрепленных материалов, качество их уплотнения, соблюдениеровности и поперечного уклона. Методы контроля и допускаемые отклоненияприведены в СНиП 3.06.03—85.
3.8.20. Впроцессе выполнения отделочных н укрепительных работ обочин проверяются:правильность планировки и уклоны обочин и откосов — по расстоянию между осью(краем покрытия) и бровкой и крутизна откосов — с помощью прямых и угловыхшаблонов; плотность грунта укрепленных или неукрепленных обочин — приборамиускоренного контроля; при укреплении прикромочных полос сборными илимонолитными элементами проверяется отсутствие возвышения над покрытием,ровность наружной кромки; при укреплении откосов проверке подлежит качество итолщина наносимого слоя почвы, плотность засева (расход семян на единицуплощади), ровность и правильность укладки сборных элементов, качество заделкистыков, устройство упоров.
3.8.21. Оценка качества исполнения работ производится:
припроизводственной приемке работ от бригад или звеньев;
приосвидетельствовании скрытых работ, сдаче ответственных конструкций;
при окончаниикомплексов работ и отдельных сооружений (в том числе комплекса работ I стадиипри двухстадийном строительстве);
при приемкеобъекта в постоянную эксплуатацию.
Оценка качестваработ при строительстве дороги производится в соответствии с СНиП 3.06.03—85.
3.8.22. Приоформлении актов освидетельствования скрытых работ и актов промежуточнойприемки ответственных конструкций оценка качества производится комиссией,подписывающей акт, с обязательным участием заказчика, на основе результатовпроизводственного контроля. По усмотрению комиссии могут быть назначеныдополнительные промеры и освидетельствования.
3.8.23. Приемкадороги в постоянную эксплуатацию государственной комиссией производится наоснове материалов рабочей комиссии. При двухстадийном строительстве акт,оформленный на приемку по I стадии, должен быть актом на приемку работ поокончании II стадии с добавлением соответствующей контрольной документации наработы II стадии.
3.8.24.Сотрудники проектных институтов, осуществляющие авторский надзор, участвуют вобязательном порядке в работе рабочих и государственных комиссий, которымпредставляют на рассмотрение результаты надзора за строительством объектов.
3.8.25. Надорогах, имеющих важное народнохозяйственное значение или строящихся в сложныхусловиях, оплата работ не производится без визирования сотрудниками авторскогонадзора. Перечень таких дорог устанавливается руководством отрасли заказчика.
3.8.26. Основойдля оценки качества выполненных работ на всех этапах приемки, как правило,должны быть данные операционного контроля, зафиксированные в журналахпроизводства .работ и журналах лабораторно-производственного контроля. Еслипредставленные данные по количеству или достоверности не соответствуюттребованиям СНиП 3.06.03—85 или настоящей Инструкции, приемочная комиссияназначает соответственно дополнительное число измерений качественныхпараметров.
3.9. Охрана природной среды при производстве работ
3.9.1. Поокончании строительства земляного полотна должны быть выполнены работы повосстановлению всех временно занимаемых и нарушенных в процессе производстваработ земель.
3.9.2. При выбореплощадки предварительной заготовки нефтегрунта необходимо проведениегидрологических изысканий. Уровень грунтовых вод должен быть ниже отметкиразработанной площадки на 0,8—1,0 м. Размер полигона определяетсятехнологическими потребностями.
3.9.3. Наполигоне предусматривается обвалование для предотвращения случайного растеканиянефти. Обвалование производится на стадии подготовки — снятии растительногослоя и планировки площадки. В дальнейшем при приготовлении нефтегрунта и сбораего в штабель производится вырезка — увеличение обвалования.
По окончанииработ на полигоне производится рекультивация полигона снятым ранее растительнымгрунтом.
3.9.4. Дляпредупреждения необратимой деградации вечной мерзлоты необходимо строгоесоблюдение правил производства работ в охранной зоне, установленной проектом.При этом в охранной зоне запрещается:
нарушениеустановленных сроков выполнения стадии строительства;
рубка леса внеполосы отвода дороги;
нарушениемохорастительного покрова, корчевка пней, разведение открытого огня изахоронение порубочных остатков;
проездавтотранспорта и землеройной техники вне пределов полосы отвода дороги ивременных технологических проездов;
нарушениеестественного водоотвода временными отвалами грунта;
закладканепроектных карьеров и резервов.
3.9.5. В качествепрофилактических мероприятий в очагах возможного развития термокарстаприменяется:
регулярнаяснегоочистка или уплотнение свежевыпавшего снега с целью промораживанияповерхности грунта естественным холодом;
устройствоводоотводов с гидроизолирующим ложем (уплотненная глина, полимерная пленка идр.);
засыпка таликовыхмочажин привозным мерзлым грунтом или торфом с покрытием поверхностимохорастительным слоем.
3.6.9.Технологические трелевочные и вспомогательные тракторные пути не должныпрокладываться за пределами полосы отвода. При наличии растительного покроваразовый проезд за границами отвода вне отведенных дорог допускается в зимнийпериод при толщине снегового покрова не менее 30 см.
3.9.7. Припроизводстве работ способом гидромеханизации отбор воды из источника (рек иозер) для гидромеханизированной разработки грунта не должен приводить ксущественному изменению его естественного гидрологического режима.
На всасывающейтрубе при водозаборе устанавливается рыбозащитная сетка с ячеями размерами 2´2 мм. Скорость захода воды вовсасывающий оголовок должна быть не более 0,1 м/с.
3.9.8. Сбросотработанной воды в реку должен осуществляться в соответствии с “Правиламиохраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами” после предварительнойее очистки в отстойнике.
3.9.9. В качествеосновных мероприятий при рекультивации земель при применении гидромеханизацииследует предусматривать:
уполаживаниеоткосов карьера выше поверхности воды с заложением откоса не более 1:3, свосстановлением вокруг карьера почвенно-растительного слоя толщиной 0,15 м;
создание вкарьерах водоемов различного назначения;
выполнениегорнотехнической и биологической рекультивации всех временно отторгаемых земельпод гидромеханизированную разработку грунта.
На площадках подштабели грунта и отстойники почвенно-растительный слой подлежит удалению искладированию в валки. После завершения гидромеханизированных работ иразработки штабелей грунта, почвенно-растительный слой разравнивается впределах площадей с почвенно-растительным покровом.
3.10. Техника безопасности
3.10.1. Помимообщих правил техники безопасности, предусмотренных СНиП III-4—80и ГОСТ 12.3.033—84, следует выполнять специальные требования, обусловленныеособенностями технологических процессов и региональными условиямистроительства.
3.10.2. Приприготовлении нефтегрунта необходимо использовать разгазированную нефть. Заодин прием должно разливаться не более 8—9 л/м2.
Предельнодопустимая концентрация углеводорода в рабочей зоне не более 300 мг/м3воздуха.
На подъезднойдороге к полигону по приготовлению нефтегрунта должен быть установлен шлагбаум,а по периметру предупреждающие надписи: “Не курить”, “Огнеопасно”.
3.10.3. Прираскладке рулонов геотекстиля на неподготовленное основание, имеющее ямы,глубокие колеи и т. п., необходимо эти места предварительно засыпать грунтомили обозначить вешками. Раскатку рулонов должна вести бригада не менее чем изтрех человек.
Работы по засыпкеуложенного геотекстиля грунтом или укладке плит покрытия следует вести не ближе20 м от места производства работ по раскатке рулонов или соединения полотен.
К работам посоединению полотен сваркой, сшивкой или склейкой допускаются лица, прошедшиеинструктаж по технике безопасности и ознакомленные с правилами производстваработ.
3.10.4. Приработе зимой на открытом воздухе рабочие должны быть обеспечены теплой одеждойи обувью, летом — средствами защиты от кровососущих насекомых;
землеройно-транспортныеи грузоподъемные машины в зимнее время должны иметь оборудование и устройствадля утепления, очистки рабочих органов от намерзающего грунта;
при эксплуатациимашин при низких температурах следует ограничивать их нагрузку, учитываяповышенную хладоломкость металла.
3.10.5. Приперевозке и монтаже плит сборных покрытий необходимо соблюдать следующиетребования:
к такелажнымработам допускаются лица, прошедшие курс обучения и имеющие удостоверениетакелажников;
при перевозкеверхние плиты необходимо раскреплять в кузове с помощью канатов или проволоки;
складированиеплит должно вестись на ровных устойчивых площадках, исключающих перекос ипоследующее смещение плит в штабеле. В зимнее время плиты должны складироватьсяна площадки, очищенные от наледи и снега;
при подъемебеспетлевых плит петлями из тросов радиус загиба троса на ребрах плит долженбыть не менее 30 мм. Для этого в местах зачалки необходимо предусматриватьзакругления кромок или предварительно трос петлевых зачалок продевать черезтрубы, имеющие на концах закругления;
для исключениясмещения зачалочных петель к центру плиты необходимо пользоваться траверсой;
при подъеме плиттакелажники должны находиться на безопасном от поднимаемых и перемещаемых плитрасстоянии, на устойчивых и ровных, не загроможденных и не стесненных дляперемещения площадках;
при подъеме плитне допускается придерживание такелажниками тросов, крюков, подкладок и другихэлементов, находящихся в условиях изгиба, сжатия и растяжения. Наводка плит наместо укладки должна производиться с помощью специальных шестов в момент, когдаплита находится на высоте не более 30 см от основания.
Приложение1
СХЕМЫ ПОПЕРЕЧНЫХ ПРОФИЛЕЙ ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА
а)
б)
Рис. П.1.1. а) Насыпь высотой до 1 м с боковымирезервами на песчаных и супесчаных грунтах; б) Насыпь высотой до 1,2 мна глинистых грунтах
б) а)
в)
Рис. П.1.2. Насыпь из переувлажненных суглинковсосредоточенных резервов:
а — высотой от 1,5до 3 м; б — высотой от 3 до 6 м; в — насыпь высотой
от 1,5 м до 3 м прииспользовании переувлажненных суглинков
из боковых резервов
Рис. П.1.3. Выемка глубиной от 1 до 6 м в переувлажненныхглинистых грунтах с закюветиыми полками
а)
б)
Рис. П.1.4. а) Насыпь на болотах Iтипа глубиной до 1 м с выторфовыванием; б0 Насыпь на болотах I типа глубиной более 1 м с выторфовыванием
а)
б)
Рис. П.1.5. а) Насыпь на болотах Iтипа с частичным выторфовыванием; б) Насыпь на болотах II типа с частичным выторфовыванием
Рис. П.1.6. Насыпь на болотах I типа сиспользованием торфа
в основании
Рис. П.1.7. Насыпь на болотах II типас использованием торфа
в основании
а) б)
Рис. П.1.8. Насыпь на болотах с использованием торфяныхгрунтов
в теле и основании насыпи:
а — на болотах I и II типов,отсыпаемых из сосредоточенных резервов;
б — на болотах I типа, отсыпаемых из боковыхрезервов
Рис. П.1.9. Насыпь на болотах III типас использованием торфа
в основании (при наличии торфяных грунтов типа 3-А и 3-Б)
Рис. П.1.10. Насыпь на старицах и озерах глубиной 1,5 м иболее
при использовании торфяных грунтов 1-го и 2-го типов(возводимая методом гидромеханизации)
Рис. П.1.11. Насыпь на старицах и озерах глубиной 1,5 м иболее
при использовании торфяных грунтов 3-А и 3-Б типов (возводимаяметодом гидромеханизации)
Рис. П.1.12. Насыпь на озерах при использовании в основанииторфяных грунтов 3-А и 3-Б типов
Рис. П.1.13. Насыпь на затопляемых поймах, возводимая изпесчаных
и глинистых грунтов с применением автотранспорта
Рис. П.1.14. Поперечные профили земляного полотна напромороженных основаниях:
а — на болотах I типа; б —на болотах II типа; 1 — минеральная частьземляного полотна; 2 намороженный слой торфяной залежи; 3 —талая торфяная залежь; 4 — боковые теплоизоляционные призмыиз торфа;
5 — боковые резервы; 6 —талый торфяной слой за счет оттаивания сверху
Рис. П.1.15. Схемы совмещенного способа прокладки автодорог
и трубопроводов
Рис. П.1.16. Поперечные профили выемок:
а — выемка в торфяных буграх при грунтах IIIкатегории просадочности;
б — выемка в торфяных буграх при грунтах IV—V категории просадочности; 1 —привозной грунт; 2 — планировка откосов; 3 —ВГВМ после строительства; 4 — терморегулирующиепризмы и подушка из торфа; 5 — нетканыйсинтетический материал; 6 — засыпка пазух иоткосов
Приложение2
ПРОГНОЗ ОСАДКИ И ОЦЕНКА УСТОЙЧИВОСТИ ОСНОВАНИЯНАСЫПИ
Конечная осадкаоснования насыпи устанавливается методом послойного суммирования по формуле
(1)
где epi — модульосадки i-го слоя сжимаемой толщи при расчетнойвеличине действующих на него вертикальных нормальных напряжений от веса насыпи,определяемый по компрессионной кривой; Hi — мощность i-го слоя; n — число расчетных слоев.
При наличии вболотной толще отдавливающихся слоев конечная осадка, вычисляемая поприведенной формуле, увеличивается на суммарную мощность этих слоев.
Упрощенныйпрогноз хода осадки во времени осуществляется на основе эмпирических графиков,представленных на рис. П. 2.1.
Рис. П.2.1. График для определения времени достижения заданнойинтенсивности осадки
За завершениеинтенсивной части осадки на первой стадии строительства следует приниматьмомент достижения интенсивности нарастания осадки во времени за предшествующиймесяц, равной 7 см/мес, на второй стадии — 2 см/мес. При этом необходимодобавлять время зимнего периода, когда консолидация исключается.
Приближеннодопускается принимать время достижения 80 % консолидации равным 17 месяцам, а90 % — 24 месяцам.
При высоте насыпиболее 2,5 м, а также при глубине болота более 9 м или при наличии в болотнойтолще слабых грунтов, не предусмотренных типизацией, вместо типа болотаустанавливается тип основания по устойчивости путем определения коэффициентабезопасности при быстрой отсыпке () и при медленной отсыпке () по формуле:
(2)
(3)
где — расчетнаявеличина полной сопротивляемости сдвигу грунта основания в его природномсостоянии, определяемая в полевых условиях с помощью прибора лопастного типа(крыльчатки); —расчетная величина полнойсопротивляемости сдвигу грунта основания в состоянии полного уплотнения подрасчетной нагрузкой от веса насыпи, определяемая и лаборатории по специальнойметодике; А0 — параметр, определяемый по табл. П. 2.1; S — расчетная осадка; gн — удельный вес грунта насыпи; — то же сучетом взвешивания; Нр — высота насыпи.
Таблица П.2.1
Относительная глубина слоя с минимальной сопротивляемостью сдвигу в долях от полуширины насыпи по подошве |
А0 |
0,1 |
8,70 |
0,2 |
5,72 |
0,3 |
4,88 |
0,4 |
4,56 |
0,6 |
4,35 |
0,8 |
4,26 |
Для торфовдопускается ориентировочно принимать
МПа, (4)
где wк — абсолютная влажность торфа при заданнойстепени консолидации. Тип основания устанавливают по табл. П.2.2.
Таблица П.2.2
Тип оснований |
Показатель |
Характеристика |
Требуемые мероприятия по обеспечению устойчивости |
I |
³ 1 |
Устойчивость обеспечена при любой интенсивности возведения насыпи |
Не требуется |
II |
< 1 ³ 1 |
Устойчивость обеспечивается только при замедленном темпе возведения насыпи |
Определить допустимый режим возведения насыпи и обеспечить его соблюдение |
III |
< 1 |
Устойчивость не обеспечена ни при каком режиме возведения насыпи |
Изменить конструкцию насыпи или усилить основание |
Определение сроков устройства дорожной одежды для насыпей,сооружаемых на сжимающемся основании
Упрощеннаяметодика
1. Срокиустройства дорожной одежды Тд.о для насыпей, сооружаемых наслабых грунтах, должны назначаться с таким расчетом, чтобы последующая осадкаоснования не оказывала существенного влияния на транспортно-эксплуатационныехарактеристики дороги в течение заданного межремонтного срока.
2. Приближенно Тд.оможет назначаться по одному из следующих вариантов:
Тд.о =Ти, (5)
где Ти— время достижения 80 или 90 % осадки основания (80 % — для дорожных одеждпереходного, 90 % — капитального типов).
Допускается длянасыпей, отсыпаемых в зимнее время, в условиях нефтегазоносных районов ЗападнойСибири Ти (для 80 %) = 17 мес; Ти (для90 %) = 24 мес.
Тд.о= Тiдоп, (6)
где Тiдоп — время достижения допустимойинтенсивности осадки (т. е. интенсивности, при которой за время Тм.рне возникает существенных неровностей покрытия; iдоп= 7 см/мес — на первой и iдоп = 2см/мес на второй стадии строительства).
Методикаопределения Тд.о с учетом изменения ровности покрытия
1. Уточненныйспособ определения Тд.о включает прогноз изменения ровностипокрытия за счет неравномерной осадки основания насыпи в процессе эксплуатацииза период Тм.р.
2 Ровностьпокрытия оценивается глубиной неровности Snпри заданной длине 2ln (рис. П.2.2, б иП.2.3, б).
Рис. П.2.2. Номограмма для определения допустимых длин иглубин неровностей для автомобильных дорог категории III-Вв процессе эксплуатации
Примечание. Н' — мощностьнасыпи; стрелками показан порядок проведения расчета
Рис. П.2.3. Номограмма для определения допустимых длин иглубин неровностей для автомобильных дорог категории IV-B иV-B
в процессе эксплуатации
Примечание. Н' — мощностьнасыпи; стрелками показан порядок проведения расчета
3. Порядокпрогноза изменения ровности следующий.
3.1. В качествеисходной информации необходимо иметь:
продольныйпрофиль дна болота (или профиль поверхности малосжимаемой толщи, подстилающейсжимаемый слой);
характеристикусжимаемости грунта сжимаемой толщи (например, компрессионный модуль деформации Ер);
значениепроектной высоты насыпи Н на любом поперечнике;
величинуудельного веса грунта насыпи g.
Примечание. Точность прогноза будетзависеть от детальности получения профиля дна болота. Максимальная точностьдостигается при получении сплошного профиля дна, что может быть обеспечено приприменении геофизических методов.
3.2.Ориентировочно назначают Тд.о и задаются межремонтным сроком Тм.р= Тср.р. Допускается при неоговоренных в задании срокахпринимать:
Тм.р= 7 лет — для дорог I-В—II-В категорий;
Тм.р= 9 лет — для дорог III-В категорий;
Тм.р= 10 лет — для дорог IV-В—V-В категорий.
3.3.Руководствуясь профилем дна болота и проектным продольным профилем земляногополотна, намечают, как показано на рис. П.2.4, расчетные участки (каждый из нихсостоит из двух смежных отрезков), для которых сочетание длины и глубинынеровности может оказаться самым неблагоприятным с точки зрения допустимыхсоотношений длин и глубин, определяемых по графику, рис. П.2.2, а и П.2.3,а. В качестве первого приближения можно предположить, что к наиболеенеблагоприятным следует относить неровности, для которых iл+ iпр = imax (iл и iпр — уклон левого и правого участканеровности).
Рис. П.2.4. Пример выбора расчетного участка:
1 — проектныйпродольный профиль земляного полотна; 2 — поверхность слабогооснования;
3 — продольный профиль минерального основания болота
3.4. Длявыбранных расчетных участков определяют (в соответствии со схемой, приведеннойна рис. П.2.5):
1) конечныеосадки поперечников, относящихся к этому участку, по формуле:
(7)
где h — мощность сжимаемого слоя;
2) конечныенеравномерные осадки основания:
(8)
Рис. П.2.5. Схема для определения расчетных характеристиквыбранного участка:
1 — поверхность насыпи на момент завершения отсыпки; 2 —поверхность насыпи при неравномерной осадке слабого основания в процессеэксплуатации; 3 — поверхность слабого основания до отсыпки насыпи; 4 —то же на момент устройства дорожной одежды; 5 — то же намомент проведения ремонта покрытия; 6 — то же к окончаниюпроцесса консолидации; 7 — продольный профиль минерального дна болота
3) неравномерныеосадки, соответствующие времени проведения ремонта покрытия:
(9)
4) неравномерныеосадки соответствующие времени устройства дорожной одежды:
(10)
где , —коэффициенты времени, определяемые известными методами прогноза консолидации;
5) расчетныенеравномерные осадки за время эксплуатации до ремонта покрытия:
(11)
6) расчетныедлины левого и правого участков неровности на поверхности сжимаемого слоя (,), которыеравны соответствующим участкам неровности минерального основания.
3.5. Принимая зарасчетную длину неровности, последовательно каждый из участков , проверяют пографику рис. П.2.2, а и П.2.3, а соответствие условию:
(12)
где [DSо]— допустимая глубина неровности на поверхности основания.
В случае, еслиусловие (8) соблюдается, расчет заканчивают.
Если условие несоблюдается, проводят корректировку исходных данных:
1) меняют(увеличивают) время строительства покрытия;
2) меняют(увеличивают) толщину насыпи.
Расчет повторяютдо выполнения условия (12).
В случаеневозможности дальнейшего увеличения времени строительства покрытия или жетолщины насыпи в качестве мер по обеспечению требуемой ровности поверхностипокрытия во время эксплуатации можно предусмотреть:
1) устройствообратной неровности на поверхности земляного полотна;
2) изменениесроков ремонта покрытия из условия достижения допустимых деформаций земляногополотна.
Приложение3
РАСЧЕТ КОНЕЧНОЙ ОСАДКИ ТОРФЯНОГООСНОВАНИЯ
НА ОСНОВЕ РЕГИОНАЛЬНОЙ ТИПИЗАЦИИ ТОРФОВ
Расчет осадкиторфяного основания выполнен в развитие региональной типизация торфяных грунтов(табл. 2.7) из условия решения одномерной задачи.
Расчетная схемадля определения величин осадок (рис. П.3.1) в общем виде представляетдвухслойное земляное полотно, отсыпанное из грунтов с различной плотностью (r1, r2),на болоте типа III-А, характеризующемся наличием всехвыделенных групп торфяных грунтов:
Н3— общая мощность торфяных грунтов типа III и воды, м;
Н2— мощность торфяных грунтов типа II, м;
Н1—Б — то же, типа I-Б,м;
Н1—А — то же, типа I-А, м.
Расчет выполнен вграфической и аналитической формах.
Расчет основан наприведении многослойной системы торфяного основания к условно однослойной(эквивалентной по сжимаемости). Для аналитического расчета используют формулу
(1)
График приведенияи последовательность выполнения представлены на рис. П.3.2.
Рис. П.3.1. Расчетная схема для определения величин конечныхосадок насыпей на болотах
Нахождениевеличины конечной осадки, представляющей решение совместных зависимостей(осадки от давления и давления от осадки) представлено на рис. П.3.3.
При этом величинадавления р определяется из выражений:
(2)
(3)
где р — давление, кгс/см2, пооснованию насыпи на уровне поверхности первого сжимаемого слоя торфа,получаемого для песчаных насыпей из выражения (2), для облегченных насыпей (сиспользованием торфа) из выражения (3); r1,r2 — соответственно плотность песчаного грунта и торфа вышеповерхности болота, г/см3; rвзв— плотность песчаного грунта во взвешенномсостоянии (плотность торфа во взвешенном состоянии принята равной нулю), г/см3;Н4, Н5 —толщина отсыпаемых слоев грунта (песок торф) выше поверхности болота, м.
Расчет осадкиграфическим методом выполняется в следующей последовательности:
по графику (рис.П.3.2) определяется эквивалентная мощность торфяного основания;
по уравнению (2)или (3) соответственно для песчаной или облегченной насыпи вычисляется давлениена поверхности сжимаемой торфяной толщи;
по рис. П.3.3находится величина осадки, для чего по оси абсцисс откладываетсянайденное давление р и для песчаных насыпей проводится линия,параллельная семейству наклонных линий (для облегченных насыпей — вертикально), до пересечения с линией,соответствующей найденной величине эквивалентной мощности Нэкв.Точка пересечения этих линий, снесенная на ось ординат, дает искомую величинуосадки.
Аналитическоерешение целесообразно при использовании в расчетах ЭВМ и заключается в методепоследовательного приближения путем дискретного вычисления по затухающему ряду.
Рис. П.3.2. График для приведения трехслойной системы коднослойной (по сжимаемости):
— мощность торфа типа1-Б, эквивалентная мощности двухслойного торфяного основания, сложенного изторфов типов 1-Б и 2, м; Нэкв — мощность торфатипа 1-Б, эквивалентная мощности трехслойного торфяного основания, сложенногоиз торфов типов 1-Б, 1-А, и 2, м
Рис. П.3.3. График для определения величины осадкиэквивалентного слоя
Общий (i) счет вычисления представлен уравнениями:
(4)
Siрасч = (5)
Начало счета при S = 0.
Конец счета при (6)
(7)
Вычисленнаявеличина проверяетсяпо условию:
(8)
При невыполненииэтого условия конечная осадка принимается равной величине
(9)
Приложение4
РАСЧЕТ КОЛЕБАНИЙ ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА
НА ТОРФЯНОМ ОСНОВАНИИ ПРИ ВОЗДЕЙСТВИИ ПОДВИЖНЫХНАГРУЗОК
Расчет проводитсяв случае, если суммарная толщина дорожной одежды и насыпного слоя оказываетсяменьше значений, приведенных в таблице.
Минимальныесуммарные толщины насыпей и дорожных одежд, при которых не требуется проверкаконструкции на упругие колебания
Толщина слоя торфа под насыпью после его уплотнения под весом |
Суммарная толщина насыпного слоя из минеральных грунтов и дорожной одежды при типах дорожной одежды, м |
||
насыпи, м |
капитальные |
облегченные |
переходные |
До 0,5 |
2,0 |
1,5 |
1,2 |
1,0 |
2,5 |
2,0 |
1,5 |
2,0 |
3,0 |
2,5 |
2,0 |
3,0 и более |
3,5 |
3,0 |
2,5 |
Примечания. 1. Дляпромежуточных значений мощности слоя уплотненного торфа требуемая минимальнаясуммарная толщина устанавливается по линейной интерполяции.
2. Суммарнаятолщина насыпи и дорожной одежды указана по оси насыпи с учетом осадки.
3. При дорожных одеждах с монолитными слоями, обладающимиплитным эффектом (цементобетон, асфальтобетон, цементогрунт и т. п.) за толщинудорожной одежды допускается принимать эквивалентную толщину слоя грунта насыпи.
При суммарныхтолщинах, менее указанных в таблице, конструкция проверяется динамическимрасчетом.
Динамическийрасчет сводится к удовлетворению следующего условия:
(1)
где афакт— ускорение колебаний проектируемой насыпи на торфе; адоп — предельно допустимое ускорение колебанийнасыпи на торфе, определяемое в зависимости от типа проектируемого покрытия ичастоты собственных колебаний насыпи (рис. П.4.1).
Рис. П.4.1. Предельно допустимые ускорения колебаний земляногополотна:
I — для усовершенствованных капитальных покрытий; II — для усовершенствованных облегченных покрытий; III — переходных покрытий
Ускорениеколебаний проектируемой насыпи на торфе определяют по формуле
(2)
где А — амплитудаколебаний насыпи; w — круговая частотасобственных колебаний насыпи.
Динамическийрасчет необходимо производить в такой последовательности:
а) определитьчастоту собственных колебаний насыпи на торфяном основании;
б) определитьамплитуду колебаний насыпи;
в) вычислитьускорение колебаний проектируемой насыпи;
г) определитьпредельно допустимые ускорения колебаний;
д) проверитьдопустимость ускорений колебаний проектируемой насыпи;
е) наметитьмероприятия по уменьшению ускорений колебаний, если они превышают предельнодопустимые величины.
Определение частот собственных колебаний насыпей
наторфяном основании
При определениичастот собственных колебаний в зависимости от отношения толщины насыпи hн к толщине оставляемого слоя торфа (вуплотненном состоянии) hт, следуетрассматривать два расчетных случая: 1-й — hн: hт > 0,5 и 2-й hн : hт< 0,5 для hн < 100 см.
Частотысобственных колебаний насыпей на торфяном основании для 1-го случая определяютпо номограмме (рис. П.4.2), которая составлена на основе решения задачи околебаниях насыпи на упругом торфяном основании.
Рис. П.4.2. Номограмма для определения частот собственныхколебаний насыпей на торфяном основании (1-ый расчетный случай)
Частотысобственных колебаний насыпей на торфяном основании для 2-го расчетного случаяопределяют по формуле
(3)
В формуле (3) Епр— приведенный модуль упругости торфа, учитывающий отсутствие боковыхперемещений колеблющейся призмы торфяного основания
(4)
где Ет— модуль упругости торфа в уплотненном состоянии, определяемый по графикурис. П.4.3; m — среднее значениекоэффициента Пуассона для торфа.
При отсутствииданных испытаний допускается принять m= 0,35.
В этом случае Епр= 1,41Ет,
здесь hн —общая толщина насыпного слоя; hт — толщина слоя торфа под насыпью;
gн и gт —соответственно средние значения удельного веса для грунта насыпи и торфа;
g — ускорениесвободного падения.
Общая толщинанасыпного слоя
(5)
где h —высота насыпи; Sобщ — осадка основания.
Рис. П.4.3. Номограмма для определения модуля упругоститорфяного основания:
lж —относительная деформация торфяного слоя при расчетной осадке Sобщ
Амплитудуколебании насыпи на торфе при воздействии на дорожную конструкцию транспортнойнагрузки (расчетная нагрузка группы А) определяют по формуле:
(6)
где l — упругий прогиб торфяного основания, вызываемыйстатической нагрузкой от колеса расчетного автомобиля; Кдин —динамический коэффициент, характеризующий увеличение прогиба за счет эффектаподвижности нагрузки.
Упругий прогибторфяного основания
(7)
где P и D — параметры расчетной нагрузки (P · D = 198 кгс/см).
a)
б)
Рис. П.4.4. Графики для определения коэффициентов К и h
Коэффициент Копределяют по графику рис. П.4.4, а в зависимости от отношений he/Dи hт/D (he — толщина однородногопесчаного слоя, эквивалентного по распределению напряжении многослойной системедорожная одежда-насыпь). Коэффициент hустанавливают по графику рис П.4 4, б.
(8)
где hэкв — эквивалентная толщина дорожной одежды.
(9)
здесь Нод— толщина слоев дорожной одежды,расположенных выше песчаного слоя; Еср — средний модульупругости дорожной одежды; Ен — модуль упругости грунтанасыпи.
(10)
где Е1,Е2, ¼ Еi — расчетные модули упругости отдельныхконструктивных слоев толщина которых равна h1, h2, ¼hi.
Динамическийкоэффициент Кдин, равный отношению максимального динамическогопрогиба торфяного основания, вызываемого движущимся автомобилем, к величинестатического прогиба определяют по графику (рис. П.4.5) в зависимости откоэффициента демпфирования y. Для 1-го расчетногослучая y равен 8,6/w, для второго —0,33/Ет (Ет в МПа) или 3,3/Ет(Ет в кгс/см2).
Рис. П.4.5. График для определения динамического коэффициента
В случаях, когдане выполняется требование формулы (1), обеспечивающее допустимые колебаниянасыпи на торфе, находящейся под действием динамической нагрузки, необходимонаметить мероприятия по снижению колебаний.
Основным инаиболее простым способом снижения ускорений колебаний земляного полотна наторфяном основании является увеличение толщины насыпного слоя, что обеспечиваетуменьшение частот и амплитуд колебаний, и, в конечном счете, снижает ускоренияколебаний.
Если по условиямпродольного профиля поднятие насыпи нежелательно, для увеличения толщинынасыпного слоя можно пользоваться методами временной пригрузки или частичноговыторфовывания.
Приложение5
РАСЧЕТ ДОРОЖНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
НА ПРОМОРОЖЕННЫХ ОСНОВАНИЯХ
Высота верхней(минеральной) части насыпи по оси дороги устанавливается но теплотехническомурасчету, который рекомендуется выполнять в такой последовательности:
а) определяютсядля принятой конструкции дорожной одежды и вида грунта земляного полотнарасчетные значения коэффициентов теплопроводности lт и объемная теплоемкость Стматериалов в талом состоянии согласно приложению 13;
б)устанавливаются по табл. П.5.1 продолжительность теплого периода года t и средняя за этот период температураповерхности покрытия tп;
Таблица П.5.1
|
Средняя годовая |
Продолжительность |
Средняя за период t температура поверхности tп °С |
||
Пункт |
температура воздуха, °С |
теплового периода года t, ч |
земляного полотна |
цементобетонного покрытия |
асфальтобетонного покрытия |
Тундра |
|||||
Каменный мыс |
—9,4 |
2760 |
6,9 |
8,4 |
9,0 |
Новый Порт |
—3,8 |
2900 |
7,8 |
9,1 |
9,8 |
Тазовское |
—9,3 |
2900 |
8,4 |
10,4 |
10,8 |
Яр-Сале |
—7,5 |
3090 |
8,4 |
10,0 |
10,8 |
Ныда |
—7,8 |
3050 |
8,4 |
10,2 |
10,4 |
Лесотундра |
|||||
Салехард |
—6,4 |
3240 |
8,8 |
10,6 |
11,2 |
Ра-Из |
—8,2 |
2760 |
4,9 |
6,4 |
6,8 |
Ямбург |
—6,9 |
3140 |
8,4 |
10,2 |
10,7 |
Полуй |
—6,3 |
3240 |
9,4 |
10,6 |
11,7 |
Пытляр |
—5,6 |
3360 |
9,0 |
11,0 |
13,0 |
Мужи |
—5,1 |
3410 |
9,2 |
10,8 |
11,3 |
Надым |
—6,6 |
3240 |
9,6 |
10,9 |
11,7 |
Уренгой |
—7,8 |
3120 |
9,5 |
11,0 |
11,5 |
Сидоровск |
—8,5 |
3020 |
9,2 |
11,2 |
11,8 |
Тайга |
|||||
Тарко-Сале |
—6,7 |
3260 |
9,8 |
11,5 |
12,0 |
Толька |
—6,1 |
3540 |
10,6 |
11,7 |
12,0 |
Ларьяк |
—3,3 |
3890 |
11,0 |
12,6 |
13,4 |
Лобчинское |
—3,0 |
4030 |
10,6 |
12,4 |
13,0 |
Сургут |
—3,1 |
3010 |
10,2 |
12,6 |
14,5 |
Ермаково |
—3,6 |
3950 |
11,4 |
12,2 |
13,0 |
Горшково |
—3,0 |
4090 |
10,6 |
12,0 |
12,6 |
Сытомино |
—3,0 |
4000 |
10,6 |
12,4 |
12,8 |
Самарово |
—1,4 |
4270 |
10,5 |
12,7 |
13,4 |
Нумто |
—5,3 |
3550 |
9,7 |
12,0 |
12,2 |
Кондинское |
—1,0 |
4010 |
10,2 |
11,8 |
12,4 |
Казым |
—3,8 |
3900 |
10,3 |
11,7 |
12,3 |
Березово |
—3,8 |
3810 |
9,8 |
11,8 |
12,4 |
Саранпауль |
—3,9 |
3870 |
9,9 |
11,4 |
12,8 |
Сосьвинская |
—3,4 |
4010 |
10,3 |
11,6 |
12,2 |
Няксимволь |
—2,2 |
4220 |
9,5 |
11,6 |
12,2 |
в) вычисляютсязначения параметров:
(1)
(2)
(3)
где lт — коэффициент теплопроводностигрунта земляного полотна в талом состоянии, ккал/м·ч·град; a — коэффициент теплообмена, 20 ккал/м2·ч; hн,lн — соответственно толщины,м, и коэффициенты теплопроводности, ккал/м·ч·град., конструктивных слоев дорожной одежды; Ст— объемная теплоемкость грунта земляного полотна в талом состоянии, ккал/м3·град; Т — температура льдообразования,принимаемая для песков от —0,4 до —0,6°С, для легких супесей от —0,2 до 0°С,для легких пылеватых супесей от 0,3 до 0,5°С, для тяжелых пылеватых супесей от—0,9 до —1,4°С, для пылеватых глин и тяжелых суглинков от —1,2 до —2°С; Q0 — расход тепла на плавление льда в единицеобъема грунта, ккал/м3, который определяется по формуле
(4)
где rdи w — соответственноплотность сухого грунта, кг/м3, и влажность, %, грунта земляногополотна; величины rd и w принимаются потабл. П.13.8; a¢ — скрытая теплота плавления льда, 80 ккал/кг; wнз — среднее содержание незамерзшей воды вгрунте, %.
Ориентировочновеличина wнз принимается равной: 0 —для песков, 7 % — для супесей, 10 % — для суглинков, 15 % — для глин;
г) определяетсявысота минеральной части насыпи по формуле
(5)
где h — глубина оттаивания земляногополотна с учетом принятой конструкции дорожной одежды, м; величина h определяется по графикам (рис. П.5.1) при известныхпараметрах m и Кт; т —коэффициент эквивалентного приведения (по условиям оттаивания) величины hд к грунту земляного полотнапринимается равным 3,9 для песков, 4,0 — для супесей, 4,1 — для суглинковлегких, 4,2 — для суглинков тяжелых и глин; hд— допустимая глубина оттаивания намороженной торфяной плиты сверху в периодэксплуатации дороги, м; величина устанавливается с учетом категории дороги потабл. П.5.2.
Таблица П.5.2
Категория дороги |
Допустимая глубина оттаивания hд, м, при использовании в насыпи грунтов |
|
|
песчаных |
глинистых |
III-B |
0,30 |
0,25 |
IV-В |
0,40 |
0,35 |
V-В |
0,50 |
0,45 |
Прочностьдорожной конструкции проверяется комплексным расчетом согласно приложению 7.
Рис. П.5.1. График для определения глубины протаивания
земляного полотна
Конструктивныепараметры мерзлого торфяного основания (ширина и толщина промораживаемого слояболота и намораживаемой торфяной плиты) определяются исходя из условий:
(6)
(7)
где Нн— толщина намораживаемой плиты из торфа, м; Нпл — толщинапромороженного слоя торфяной залежи, м; S1— осадки талого слоя торфяной залежи под действием веса дорожной конструкции иподвижной нагрузки, м; подвижную нагрузку рекомендуется учитывать в томслучае, когда высота минеральной части насыпи менее 1,0 м; S2 —осадка намороженного слоя торфа при максимальном оттаивании его в периодстроительства, м; hвт — требуемоевозвышение намороженной торфяной плиты над поверхностью болота, принимаемоеравным 0,3—0,4 м; hн — величинаоттаивания мерзлого основания снизу, которая для большинства торфяных залежейЗападной Сибири (за исключением проточных топей, топей выклинивания и т. п.)составляет 0,09—0,11 м; Нд — минимальная толщина мерзлогооснования из условий обеспечения деформативной устойчивости дорожнойконструкции, устанавливаемая по табл. П.5.3.
Таблица П.5.3
Тип дорожных покрытий |
Величина Нд, м, при сопротивлении сдвигу верхнего промораживаемого слоя торфяной залежи, кгс/см2 |
||
|
0,1 |
0,05—0,1 |
0,05 |
Сборные цементобетонные |
1,00 |
1,15 |
1,30 |
Переходные и низшие |
0,55 |
0,60 |
0,70 |
Для повышенияобщей устойчивости дорожной конструкции на болотах, снижения осадок иуменьшения объема работ по намораживанию торфяной плиты целесообразно верхнийслой торфяной залежи промораживать на возможно большую глубину.
Минимальнаятолщина верхнего промораживаемого слоя торфяной залежи Нпл,обеспечивающая безопасное ведение строительных работ в зимнее время,назначается с учетом механических свойств торфяной залежи по табл. П.5.4.
Таблица П.5.4
Сопротивление сдвигу верхнего слоя торфяной залежи, кгс/см2 |
0,1 |
0,05—0,1 |
0,05 |
.Минимальная величина Нпл, м |
0,40 |
0,45 |
0,50 |
Глубинапромерзания, м, за время t, ч, иливремя, в течение которого торфяная залежь промерзнет на величину Нплпрогнозируется по формуле
(8)
где W — содержание льда в мерзломторфе, кг/м3, величина устанавливается по графику (рис. П.5.2) взависимости от влажности торфяной залежи w; Соб — объемная теплоемкость торфа в таломсостоянии, ккал/м3·град.,определяемая по данным приложения 13; tг—температура торфяной заложи на глубине 3,0—3,5 м (глубина нулевых амплитуддля торфа), °С; величина tгустанавливается по замерам в любое время года; tв— средняя за период промораживания tтемпература воздуха °С; величина tвустанавливается по данным метеорологических станций; lтм — коэффициент теплопроводности торфа в мерзлом состоянии, ккал/м·ч,устанавливается согласно приложению 13; S — толщина слоя торфа с термическим сопротивлением, равнымтермическому сопротивлению слоя мерзлого торфа толщиной hос,при которой начинают расчистку болота от снега и промораживание торфянойзалежи, м
(9)
где a — коэффициент теплообмена, равный 20 ккал/м2·ч·град.
Рис. П.5.2. График для определения содержания льда в мерзломторфе
Время промерзанияторфяных залежей болот I типа при hос= 0,15 м допускается устанавливать на стадии разработки технического проекта пографикам на рис. П.5.3.
Рис. П.5.3. Ход промерзания торфяных залежей в районе Шаима (1),Сургута (2), Салехарда (3), Тазовского (4)
Ширина мерзлойторфяной плиты основания определяется по формуле
(10)
где К — коэффициентзапаса, принимаемый равным 1,5 при строительстве на болотах I типа и 2,0 — пристроительстве на болотах II типа; Е — модуль упругости мерзлого торфапри температуре 0°С, равный 4·104т/м2; gт —удельный вес торфа, равный 1 тс/м3; m0— коэффициент Пуассона, равный для мерзлого торфа 0,34.
Осадка талогослоя торфяной залежи (S1) определяетсяпо методике, изложенной в приложении 3.
Осадка ототтаивания сверху намороженной торфяной плиты (S2)определяется по формуле
(11)
где hо —максимальная глубина оттаивании намороженной торфяной плиты в период подведенияминеральной части; если досыпка земляного полотна до проектных отметоквыполняется в течение всего теплого периода, то hо= 0,55¸0,60 м.
Приложение6
СХЕМЫ КОНСТРУКЦИИ ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД
а
б
в
Рис. П.6.1. Сборное покрытие на неукрепленных основаниях
с прослойками геотекстиля:
а — в разрезе; б — в плане с прослойкой под швамии кромками плит;
в — в плане с прослойкой на всю ширину покрытия; 1 — геотекстиль;
2 — покрытие из плит; 3 — насыпь из песка
Рис. П.6.2. Сборное покрытие на неукрепленном основании сдеревянными подкладками (размером 3´15´100 см) под поперечными швами:
1 — деревянная подкладка; 2 — сборноепокрытие; 3 — насыпь из песка
Вместо деревянных подкладок (пропитанных антисептиком)могут быть использованы подкладки из синтетических жестких материалов(полиэтилен)
Рис. П.6.3. Сборное покрытие на цементогрунтовом основании:
1 — покрытие из плит; 2 — выравнивающий слой изсухой цементопесчаной смеси или белитового шлама; 3 — цементогрунтовоеоснование или сухая цементопесчаная смесь
а
б
Рис. П.6.4. Дорожная одежда с асфальтобетонным покрытием:
а — на сборном основании из преднапряженных илинеармированных и слабоармированных плит; б — на основании изцементогрунтовых плит со скосами (заполняются асфальтобетоном или щебнем); 1— асфальтобетон; 2 — плиты;
3 — плиты соскосами
Рис. П.6.5. Дорожная одежда переходного типа:
1 — геотекстиль; 2 — щебень (гравий)
Рис. П.6.6. Дорожная одежда переходного типа с покрытием изкаменных материалов, укрепленных белитовым шламом: 1 — геотекстиль; 2 — покрытие
Рис. П.6.7. Дорожная одежда со сборным покрытием наукрепленном основании из белитового шлама: 1 — слой белитовогошлама; 2 — выравнивающий слой из сухой цементно-песчаной смеси илибелитового шлама; 3 — плиты сборного покрытия
Приложение7
РАСЧЕТ ДОРОЖНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НАПРОЧНОСТЬ
ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ТОРФЯНЫХ ГРУНТОВ
В ОСНОВАНИИ И НИЖНЕЙ ЧАСТИ НАСЫПИ
Данный расчетможет применяться для конструкций, суммарная толщина слоев из минеральныхгрунтов и материалов в которых не превышает 2,0—2,5 м.
Соблюдениеусловии настоящего расчета обеспечивает для условий дорог Среднего Приобьяработу конструкций в стадии упруго-пластических деформаций при сроке службымежду капитальными ремонтами для одежд с покрытиями из щебня и гравия 6—7 лет,а для одежд с покрытиями из сборных плит типа ПАГ-14 — 10—12 лет.
Расчетная схемадорожной конструкции—пакет из слоев конечной мощности на недеформируемомосновании (дно болота), включающий связные (сплошные) слои и зернистые слои скоэффициентом распределительной способности v = 0,33.
Мощность системыограничивается снизу уровнем минерального дна болота.
К связным слоямотносят мерзлые слои торфа и минерального грунта, бетон, асфальтобетон и т. п.материалы, к несвязным — слои талого торфа, песков, супесей, гравия, щебня и т.п.
Дорожные одеждыиз предварительно-напряженных плит рассчитываются по критериям сопротивлениярастяжению при изгибе материала плиты и допустимому упругому прогибу всейконструкции. Дорожные одежды из щебня и гравия рассчитываются только покритерию допустимого упругого прогиба всей конструкции.
Расчетнаянагрузка — автомобиль группы А. Приведение фактического движения кинтенсивности движения расчетного автомобиля группы А производится для жесткиходежд — по ВСН 197—83, для нежестких — по ВСН 46—83. Диаметр штампаэквивалентного круга для нежестких одежд — 37 см (движущийся автомобиль по ВСН46—83), для жестких — 33 см.
Конструкциис нежесткими одеждами переходного типа
Толщина отдельныхконструктивных слоев одежды и земляного полотна уточняется расчетом. При этом сошибкой не более 5 % должно быть достигнуто равенство между расчетным прогибомпроектируемой конструкции и допустимым прогибом по условиям движения, которыйопределяется по рис. П.7.1.
Рис. П.7.1. Требуемые модули упругости и предельно допустимыепрогибы в зависимости от приведенной к расчетному автомобилю группы А суточнойинтенсивности движения на одну полосу:
1 — для сборных предварительно-напряженных покрытий(диаметр эквивалентного кругл 33 см);
2 — для нежестких покрытий переходного типа (диаметрэквивалентного круга 37 см)
Допустимый прогиби требуемый модуль упругости всей конструкции связаны между собой соотношением
(1)
где р — удельноедавление по площади следа расчетного автомобиля, кгс/см2; D — диаметр круга,равновеликого следу колеса расчетного автомобиля, см; m — коэффициент Пуассона, принимается 0,3; lдоп— допустимый упругий прогиб дорожной одежды, см.
Расчетный прогибпроверяемой конструкции определяется графоаналитически с использованиемвспомогательного графика на рис. П.7.2 в три приема.
Рис. П.7.2. Номограмма для определения функциональногокоэффициента Fi
Первый шаг.Определяются для каждого слоя (i—N слоя,считая сверху) вспомогательные величины по формуле
(2)
где, помимо прежнихобозначений, Hi — расстояние вдорожной конструкции от нагрузки до низа i-го слоя, см.
Второй шаг. Пографику на рис. П.7.2 для каждой величины Ki находится функциональный коэффициент Fi.
Третий шаг.Вычисляется упругий прогиб по формуле
(3)
где, помимо прежнихобозначений, Ei —штамповый модуль упругости i-го слоя, кг/см2.
Для торфа вболоте I и II типов следует принимать значения штампового модуля упругоститорфа, приведенные в прил. 13.
Если вконструкции имеется один или несколько слоев из связных материалов, способныхвоспринять растягивающие усилия при изгибе, то при использовании формул (2),(3) толщины этих слоев должны быть приведены к эквивалентной по формуле
(4)
где hэ — эквивалентная толщина связного слоя, см; h — фактическаятолщина связного слоя, см; Ев — модуль упругостиматериала связного слоя, кгс/см2; Еэн — эквивалентный модуль упругости слоев, подстилающих связныйслой, кгс/см2. Для слоев дорожной одежды с достаточной степеньюточности, можно принять его равным требуемому модулю упругости одежды.
Слой мерзлоготорфа следует относить к связным слоям. При определении его эквивалентнойтолщины Еэн следует принимать, как для торфа, по прил 13, а Ев— 400 кгс/см2.
Модули упругостислоев земляного полотна из минеральных грунтов в зависимости от влажности даныв прил. 13. Там же указаны расчетные характеристики новых местных материаловдля устройства дорожных одежд.
Конструкциис жесткими дорожными одеждами из сборных предварительно-напряженных плит ПАГ-14и ПДГ
В результатерасчета уточняется толщина слоев искусственного основания и земляного полотна.При этом с ошибкой не более 5 % должно быть:
а) достигнуторавенство между допустимым прогибом (рис. П.7.1) и расчетным прогибомпроверяемой конструкции;
б) обеспеченопревышение или равенство допустимого напряжения на изгиб плиты и расчетногонапряжения в плите.
Прогиб инапряжение в плите проверяемой конструкции рассчитывается графоаналитически сиспользованием вспомогательных графиков (рис. П.7.3, П.7.4). При этом прогибрассчитывается, как прогиб нежесткой дорожной конструкции от нагрузки круглымштампом диаметром Dусл, зависимым отэквивалентного модуля упругости основания, на которое опирается плита. Расчетрекомендуется выполнять в четыре приема.
Для расчетнойинтенсивности движения по графику (рис. П.7.1) определяется допустимый упругийпрогиб lдоп и требуемый эквивалентныймодуль упругости Етр. В дальнейшем эти значения будутконтрольными для проверяемых конструкций.
Рис. П.7.3. Растягивающие напряжения и осадки в центре плитыот нагрузки 5 тс, приложенной в середине плит (для плит ПАГ-14 и ПДГ)
В зависимости от lдоп по рис. П.7.3 находится требуемыйэквивалентный модуль упругости основания Ео.э, подстилающегоплиту, и определяется растягивающее напряжение в плите, соответствующеенайденному модулю упругости основания. Полученное по графику значение sри умножается на коэффициент 1,20(учет динамики). Результат сравнивается с допустимыми напряжениями sдоп для плиты данной марки (49кгс/см2 для ПДГ и 55 кгс/см2 для ПАГ-14). Еслирастягивающее напряжение с учетом коэффициента 1,20 превышает допустимоенапряжение более чем на 5 %, увеличивают Ео.э.
Рис. П.7.4. Диаметр условного круга передачи нагрузки наоснование (для плит ПАГ-14 и ПДГ)
В зависимости от Ео.эпо рис. П.7.4 для данной марки плиты определяется диаметр условного кругапередачи нагрузки на основание Dуслпосле чего рассчитывается среднее давление на основание по площади условногокруга ро по формуле
(6)
где Р — нагрузкана расчетное колесо (5000 кгс).
По формуле (3)вычисляются упругая осадка основания от нагрузки в виде условного круга исоответствующий эквивалентный модуль упругости Ео.э — поформуле, которая в этом случае имеет вид
(7)
Если разница Ео.эс требуемым модулем более 5 %, то корректируют конструкцию в нужную сторону.Может быть изменена толщина минеральной части насыпи или слоев искусственногооснования (гравия, цементогрунта и т. п.), проведено частичное выторфовываниена коротком участке.
Приложение8
РАСЧЕТ ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ СО СБОРНЫМ ПОКРЫТИЕМ ПОУСЛОВИЮ ОГРАНИЧЕНИЯ ОСТАТОЧНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ В ОСНОВАНИИ
Условие прочностиконструкции дорожной одежды по условию допустимой остаточной деформации восновании в зоне поперечного шва под углом плиты
wрасч £ wдоп, (1)
где wдоп — допускаемая остаточнаядеформация поверхности основания под углом плиты от расчетной нагрузки,накапливаемая к концу расчетного срока эксплуатации. При отсутствии специальныхтребований к ровности покрытия принимается wдоп= 2 см. Расчетная схема показана на рис. П.8.1; wрасч— расчетный прогиб под углом плиты при повторном воздействии нагрузки,определяемый по формуле
wрасч = (2)
где Ео— модуль деформации основания, принимаемый по табл. П.8.1.
Таблица П.8.1
Вид песка в основании (земляном полотне) |
Модуль деформации, МПа |
Крупный |
40,0 |
Средний |
35,0 |
Мелкий |
30,0 |
(3)
где Рк— нормативная нагрузка на колесо, при определении которой не включаются разовыетяжелые нагрузки; тд — коэффициент динамичности с учетомвозникновения уступов между плитами, принимаемый равным 1,3; тпг— коэффициент перегрузки, принимаемый равным 1,3; тст —коэффициент влияния стыковых соединении, при надежных стыках тст= 0,75, в остальных случаях тст = 1; N — количестворасчетных автомобилей, проходящих за сутки по краю покрытия, принимаемое равным0,2 от общей суточной интенсивности движения по дороге; п — количестводней в году с расчетным состоянием грунта, без специальных данных принимаетсяравным 50 дням; Т — расчетный срок службы покрытия, год; Кпг— коэффициент перегрузки песчаного основания под покрытием, определяемый поформуле
Кпг= __qрасч__ , (4)
qдоп
qдоп— допускаемое давление на основание по сдвигу грунта при повторном нагружениидля площадки нагружения по рис. П.8.1.
Рис. П.8.1. Схема расчета основания под сборными покрытиями
из плит типа ПАГ-14
Таблица П.8.2
Угол внутреннего трения |
Значение коэффициентов |
||
грунта j, град |
А1 |
А2 |
A3 |
4 |
0,06 |
1,25 |
3,51 |
6 |
0,10 |
1,39 |
3,71 |
10 |
0,18 |
1,73 |
4,17 |
24 |
0,72 |
3,87 |
6,45 |
26 |
0,84 |
4,37 |
6,90 |
28 |
0,98 |
4,93 |
7,40 |
(5)
т —коэффициент условия работы, равный 1,2; А1, А2, А3 — безразмерные коэффициенты,принимаемые по табл. П.8.2; b — ширина площадкинагружения, для песчаного основания равная полуширине плиты В; h — глубина площадки нагружения, для песчаного основанияравная толщине плиты; g — плотностьгрунта в Н/м3 (т/м3); С — удельноесцепление грунта на глубине h с учетом повторности нагружения,принимаемое по табл. П.8.3 в Н/м2 (или в т/м2 приумножении табличных значений на 100);
Таблица П.8.3
|
Расчетный модуль |
Расчетные прочности характеристики при повторности нагружения, циклы |
|||||
Грунт |
упругости |
NnT = 104 |
NnT = 105 |
NnT = 106 |
|||
|
основания Ео, МПа |
j, град |
С, МПа |
j, град |
С, МПа |
j, град |
С, МПа |
Песок средней крупности |
110 |
28 |
0,0032 |
27 |
0,0030 |
26 |
0,0025 |
Песок мелкий |
110 |
27 |
0,0038 |
26 |
0,0036 |
24 |
0,0033 |
Песок пылеватый |
90 |
26 |
0,0036 |
25 |
0,0029 |
24 |
0,0020 |
Суглинок легкий при: wотн = 0,65 wт |
50 |
10 |
0,0048 |
10 |
0,0045 |
10 |
0,0040 |
wотн = 0,65 wт |
41 |
6 |
0,0035 |
6 |
0,0033 |
6 |
0,0030 |
wотн = 0,65 wт |
34 |
4 |
0,0020 |
4 |
0,0019 |
4 |
0,0019 |
пj, nq, nc — коэффициентывлияния размеров площадки нагружения, ее длины:
(6)
qрасч— расчетное давление на основание под углом плиты при первом нагружении
qрасч (7)
L — расчетная длинаплощадки нагружения основания (земляного полотна) при первом нагружении наэпюре, указанной на рис. П.8.1
(8)
Е — модульупругости бетона (плиты); для плит типа ПАГ-14 из бетона марки “400” Е= 31500 МПа; — модуль упругости основания; а— полудлина штампа, считая, что штамп имеет прямоугольную форму, приотсутствии специальных требований принимается, что а = 16 см;
Кд— коэффициент влияния вибротекучести основания при динамическом нагружении,определяемый на основе данных длительной эксплуатации сборных покрытий путемобратного пересчета.
Обратный пересчетнаделяет Кд также функцией поправочного коэффициента, приводящегорасчет в полное соответствие данным эксплуатации.
Для песчаныхоснований при отсутствии стыковых соединении Кд = 2,86, приналичии надежных стыковых соединений уменьшается ускорение динамическогонагружения и Кд уменьшается до 0,286. При наличии подпоперечными швами слоя нетканого материала, снижающего влажность верхнего слояоснования и повышающего его динамическую устойчивость в 2 раза Кд= 1,43.
При укладке взоне поперечных швов деревянных или пластмассовых прокладок значения b и L увеличиваются исходя из площади выступающихза торец или край плиты частей этих прокладок.
При .устройствепод продольными швами полос из цементогрунта b и L увеличиваются, увеличивается также на толщинуполос расчетная глубина в формуле (5). Прочность полос цементогрунта должнабыть. такова, чтобы выдержать нагрузку 0,6¸0,8Р.
Припроектировании вариантов стабилизированного основания с допущением к концусрока эксплуатации небольших остаточных деформации расчетная длина площадкинагружения увеличивается на две толщины слоя основания (2ho),ширина — если стабилизированное основание шире покрытия — не более чем на 2ho,а глубина залегания площадки нагружения h в формуле (5) — на ho.
При определении wрасч представляет собойэквивалентный модуль деформации основания. Для цементогрунтового основаниятолщиной 16 см с песчаным выравнивающим слоем Кд = 2,86, а свыравнивающим слоем из сухой цементопесчаной смеси Кд = 1.
Для меньшейтолщины слоя стабилизированного основания (без песчаного выравнивающего слоя)
(9)
Приложение9
РАСЧЕТ ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД С ПЕРЕХОДНЫМИ ТИПАМИ ПОКРЫТИЙПО СДВИГУ В ПОДСТИЛАЮЩЕМ ГРУНТЕ
Дорожные одежды спереходными типами проектируются с учетом возможности накопления в подстилающихгрунтах остаточных деформаций, не превышающих заданной величины за расчетныйсрок эксплуатации (за определенное количество воздействий расчетных нагрузок).
Задача расчета —определение толщины слоев одежды или выбор материалов подстилающих слоев ссоответствующими прочностными характеристиками при заданных толщинах дорожнойодежды.
Расчет дорожнойодежды основан на следующих предпосылках:
1. Напряженноесостояние дорожной одежды под действием транспортной нагрузки определяетсярешениями теории упругости для однородного полупространства.
2. Деформацииматериала самого покрытия исправляются в процессе содержания автомобильнойдороги и в расчете не учитываются.
3. За расчетныепринимаются наибольшие нагрузки на ось от автомобилей, которые систематическиобращаются по дороге в неблагоприятный период года. Нагрузки на ось,отличающиеся от расчетных, приводятся к расчетным с помощью соответствующихкоэффициентов приведения.
4. Силы инерции,действующие на одежду и земляное полотно в процессе деформирования, расчетом неучитываются (задача квазистатическая).
5. Влияниегоризонтальной составляющей подвижной нагрузки на закономерности накопленияостаточных деформаций в подстилающем грунте расчетом не учитывается(осесимметричная задача).
6. Вследствиедостаточной уплотненности подстилающих грунтов возникающие в них под действиемтранспортных нагрузок остаточные деформации имеют в основном характердеформаций сдвига (бокового выдавливания).
Характернакопления остаточных деформаций зависит от количества приложений расчетныхнагрузок и уровня напряженного состояния грунта, выраженного коэффициентом Ку.н.с,представляющим отношение фактического девиатора напряжений, действующего вгрунте на различных горизонтах к предельному:
(1)
где s1 — наибольшее главноенапряжение; s2 —наименьшее главное напряжение; j — расчетная величина угла внутреннего трения грунта; С —расчетная величина сцепления в грунте.
Величинанакопленной под действием транспортных нагрузок остаточной деформации lост устанавливается всоответствии с зависимостью
(2)
где а —параметр, представляющий остаточную деформацию при единичном приложениинагрузки, %; i — параметр, характеризующий интенсивность накопленияостаточной деформации, %:
(3)
N— количество воздействий расчетных нагрузок.
Параметры аи i зависимости (2) представляют собой при прочих равных условияхфункции уровня напряженного состояния:
(4)
(5)
Примечание. Для учета влияния напряжений отсобственного веса конструктивных слоев следует принимать:
где и — большие именьшие главные напряжения от внешней (подвижной) нагрузки, возникающие вданной точке; g —средневзвешенныйудельный вес слоев конструкции, расположенных выше рассматриваемого горизонта z; z — расстояние отповерхности покрытия до рассматриваемого горизонта; — коэффициент уровнянапряженного состояния, соответствующий началу накопления остаточных деформаций(при значении Ку.н.с < с накоплениеостаточных деформаций отсутствует); d —параметр, характеризующий увеличение остаточной деформации с ростом уровнянапряженного состояния при однократном приложении нагрузки; x — параметр, характеризующий ростинтенсивности накопления остаточной деформации с увеличением уровнянапряженного состояния.
Подставляявыражения (4) и (5) в (2) имеем:
(6)
Для однородногогрунтового массива, к поверхности которого приложена нагрузка через штамдиаметром D,вертикальная относительная деформация элемента грунта, расположенного наглубине z от поверхности, выражаетсязависимостью (2). Абсолютная его деформация составит:
(7)
Осадкаповерхности массива грунта:
(8)
z1, z2 — пределы интегрирования(размер активной зоны), определяемые из условия Ку.н.с =.
Учитываявыражение (6) имеем:
(9)
Величины s1 и s2 находят из зависимостей:
(10)
(11)
где q —удельная величина расчетной нагрузки; g— удельный вес грунта; m — коэффициентПуассона, m = 0,5; z— глубина рассматриваемой точки, R — радиуснагруженной площадки.
Величины , d и x определяют по результатам испытанийобразцов грунтов в условиях трехосного сжатия при повторном воздействии нагрузок.
Расчет дорожнойодежды производится следующим образом:
1. В зависимостиот величины удельной расчетной нагрузки q, диаметра нагруженной площадкиD и прочностных характеристик грунта jи С оценивается изменение по глубине напряженного состояния дорожнойодежды и подстилающего грунта как однородного полупространства, используязависимости (1), (10) и (11).
Для этогостроится эпюра изменения Ку.н.с в зависимости от относительнойглубины расположения рассматриваемой точки грунтового массива z/D до уровня, где Ку.н.с = · На участке, где Ку.н.с> 1, эпюра изменения Ку.н.с спрямляется иКу.н.с принимается равным 1.
2. Задаваясьопределенной толщиной дорожной одежды, определяется величина накопленной осадкиповерхности подстилающего грунта, используя зависимость (9).
Для этогостроятся эпюры изменения d и x в зависимости от относительной глубинырассматриваемой точки грунтового массива z/D при cojответствующих значениях Ку.н.с для заданного количестваприложений расчетной нагрузки N.
Сумма площадейэпюр изменения d и x соответствует величине накопленной осадкиповерхности грунта.
3. Рассчитаннаянакопленная остаточная деформация поверхности подстилающего грунта не должнапревышать допустимой величины (табл. П.9.1).
Таблица П.9.1
Тип дороги |
lдоп |
Внутрипромысловые |
2 см |
Подъезды к скважинам |
4 см |
Временные |
6 см |
Если остаточнаядеформация lрасч больше или меньше lдоп, следует соответственно увеличить илиуменьшить толщину дорожной одежды и повторно провести определение lрасч, используя эпюру изменения d и x.
При расчетеосадки поверхности песчаных подстилающих грунтов величины d и xмогут быть определены по следующим экспериментальным зависимостям:
(12)
(130
Величиныпрочностных характеристик песчаных грунтов jи С, а также величины приведены в табл. П.9.2.
Таблица П.9.2
Грунт |
j, град. |
С, МПа |
|
Песок крупный |
42 |
0,007 |
0,25 |
Песок средней крупности |
40 |
0,006 |
0,23 |
Песок мелкий |
38 |
0,005 |
0,21 |
Для удельнойрасчетной подвижной нагрузки q = 0,6 МПа расчет дорожных одежд производится с помощьюномограммы (рис. П.9.1), связывающей между собой относительную толщину дорожнойодежды h/D (верхняягоризонтальная шкала), угол внутреннего трения подстилающего грунта j (наклонные прямые номограммы), суммарноеколичество воздействий расчетных нагрузок N за срок службы (лучи наномограмме) и относительную накопленную остаточную деформацию подстилающегогрунта l = е/D(нижняя горизонтальная шкала). Задаваясь толщиной дорожной одежды h/D, в зависимости от углавнутреннего трения подстилающего грунта jи суммарного количества воздействий расчетных нагрузок Nможно определить относительную величину накопленной остаточной деформации l.
Расчет может бытьвыполнен и в обратном порядке: задаваясь величиной накопленной остаточнойдеформации l, в зависимости отсуммарного количества воздействий расчетной нагрузки Nи угла внутреннего трения подстилающего грунта jможно определить требуемую относительную толщину дорожной одежды h/D.
Рис. П.9.1. Номограмма для определения относительной величинынакопленной остаточной деформации l вподстилающем грунте
(при h/D = 0¸2,0).Порядок пользования .показан штриховой линией
со стрелками
Приложение10
СХЕМЫ КОНСТРУКЦИЙ УКРЕПЛЕНИЯОБОЧИН
И ТРЕБОВАНИЯ К МАТЕРИАЛАМ
Рис. П.10.1. Схемы конструкций укрепления обочин: нежесткийтип укрепления; комбинированный тип укрепления:
I — укрепление ПГС на дорните; IIа —цементогрунт и нефтегрунт на дорните; IIб,в —нефтегрунт или цементогрунт на ПГС; IIг — укреплениепеременной толщины из нефти или цементогрунта; IIIа —укрепление краевой полосы из золоцементогрунта и ПГС на остановочной полосе всена дорните;
IIIб — укрепление краевой полосы плитами из золоцементогрунтана ПГС, остановочная полоса из нефтегрунта; IV — укренление уширением плитами ПАГ-14 с выделением краевой полосыпродольной разметкой
Таблица П.10.1
Вариантыконструкций укрепления обочин автомобильных дорог
Вариант укрепления обочин |
Материал укрепления обочин |
Категория дороги |
Ширина проезжей части |
Ширина обочин, м |
Ширина укрепленной полосы |
Толщина слоя укрепления, м |
Укрепление нежесткого типа |
||||||
I |
Песчано-гравийная смесь (ПГС) на дорните по всей ширине обочин |
IV-B |
6,0 |
2,0 |
— |
0,14 |
IIа |
Цементогрунт с добавкой нефти или нефтегрунт с добавкой цемента на дорните по всей ширине обочины |
IV-B III-B |
6,0 8,0 |
2,0 2,0 |
— 0,5 |
0,14 0,2 0,15 |
II6 |
Цементогрунт с добавкой нефти или нефтегрунт с добавкой цемента по всей ширине обочины, в пределах краевой полосы на ПГС |
IV-B III-B |
6,0 8,0 |
2,0 2,0 |
— 0,5 |
0,14 0,2 0,15 |
IIв |
Нефтегрунт с добавкой цемента или цементогрунт с добавкой нефти по всей ширине обочины, а в пределах краевой полосы на слое цементогрунта |
III-B |
8,0 |
2,0 |
0,5 |
0,1—0,34 |
IIв |
Цементогрунт с добавкой нефти или нефтегрунт с добавкой цемента на всей ширине обочины слоем переменной толщины |
III-B |
8,0 |
2,0 |
0,5 |
0,1—0,34 |
Укрепление комбинированного типа |
||||||
IIIa |
Сборные плиты из золоцементогрунта на краевой полосе и ПГС на остановочной полосе на дорните |
IV-B |
6,0 |
2,0 |
0,5 |
0,14 |
IIIб |
Сборные плиты из золоцементогрунта на краевой полосе на ПГС, цементопрунт с добавкой нефти на остановочной полосе |
1V-B III-B |
6,0 8,0 |
2,0 2,0 |
0,5 0,5 |
0,14 0,14 |
IV |
Уширенная проезжая часть из плит ПАГ-14 с выделением краевой полосы продольной разметкой; слой ПГС на остановочной полосе обочины |
III-B II-В |
8,0 8,5 |
2,0 3,25 |
0,5 0,75 |
0,14 0,14 |
Примечания. 1. Приведенаминимальная толщина слоя укрепления обочин, в каждом конкретном случае онауточняется расчетом.
2. Под чертой данатолщина слоя основания на укрепленной полосе обочины.
3. Ширина проезжейчасти кратна ширине плиты ПАГ-14 (2 м).
Таблица П.10.2
Физико-механические свойства |
Нефтегрунты без добавок |
Нефтегрунты с добавками |
Предел прочности при сжатии водонасыщенных образцов при 20°С, МПа не менее |
0,6 |
0,8 |
Коэффициент морозостойкости, не менее |
0,65 |
0,75 |
Водонасышение, % объема, не более |
6 |
4 |
Коэффициент уплотнения, не менее* |
0,95 |
0,95 |
_____________
* Коэффициент уплотнения определяют как отношениеобъемной массы вырубки с ненарушенной структурой к объемной массе образцов изэтой же вырубки, переформованных при оптимальной влажности под нагрузкой 30МПа.
Таблица П.10.3
Физико-механические свойства дорнита |
Дорнит для обочин |
Дорнит для откосов |
Разрывное усилие при испытании образца шириной 5 см и длиной 10 см, Н (кгс), не менее: в продольном направлении |
445 (45) |
345 (35) |
в поперечном направлении |
245 (25) |
198 (20) |
Удлинение при разрыве, %, в направлении: продольном |
70 |
80 |
поперечном |
130 |
140 |
Поверхностная плотность (плотность r = 0,15 г/см3, толщина 4 мм), г/м2, не более |
600 |
600 |
Приложение11
МЕТОДИКА СТЕНДОВОГО ИСПЫТАНИЯ ПЛИТ СБОРНЫХ ПОКРЫТИЙНА ИЗГИБ
Испытанияпроводятся с целью оценки общей прочности плит на изгиб, обнаружения плит снедостаточной прочностью бетона, с недостаточным напряжением арматуры или спотерей предварительного напряжения в одном или более стержнях нижней зонысечения.
На рис. П.11.1показана схема испытания при условии, если в расчетной зоне находится пятьнапряженных стержней Æ 5 мм, ст.кл. A-IV, т. е. на изгибающий момент равный 1730 кгс·см.
Для определенияпрочности плит на изгиб испытывают не менее трех плит, отобранных изконтролируемой партии.
В контролируемуюпартию входит не более 300 плит, поступивших с одного завода ЖБК и имеющих однии те же паспортные данные.
Испытывают плитына ранее уложенном штабеле. Испытываемую плиту (вторую сверху в штабеле)изгибают путем смещения подкладок под последней, верхней плитой, которая вданном случае служит пригрузом.
В качествеподкладок, которые применяют при испытании, используют деревянные брускивысотой 30 мм и шириной 100 мм.
Для массовойсплошной выбраковки плит рекомендуется проводить ускоренные испытания путемподъема их стропами неодинаковой длины. При этом одна из строп должна бытькороче остальных не менее чем на 10 см.
Плиты прииспытании целесообразно устанавливать так, чтобы наиболее слабая зона приизгибе была растянута.
Предварительно-напряженныеплиты считаются выдержавшими испытания в том случае, если при нагружении врастянутой зоне бетона плит не возникают трещины шириной более 0,3 м. Послеснятия нагрузки трещины должны закрыться.
А
Б
Рис. П.11.1. Схемы стендовых испытаний преднапряженныхдорожных плит на действие расчетного изгибающего момента, равного 1740 кГс·см/см:
А — испытание одной плиты с растяжением бетона в нижнейзоне; Б — испытание 2 плит с определением трещиностойкости бетона вверхней и нижней зонах; 1 — плиты штабеля; 2 — деревянныепрокладки шириной не более 10 см, толщиной не менее 3 см; 3 —плита, в которой определяется трещиностойкость в нижней зоне; 4 — плита,в которой определяется трещиностойкость в верхней зоне; 5 — плитапригруза
Ненапряженныеплиты размером 0,14´2´6 м испытываются таким же образом, чтои напряженные, т. е. на тот же изгибающий момент. Ненапряженные плиты другихразмеров могут испытываться по сходной схеме, при этом расстояние междуподкладками определяют исходя из расчетного изгибающего момента для даннойплиты. Нагрузкой могут служить несколько плит.
Приложение12
РАСЧЕТ ДОПУСТИМОЙ НАГРУЗКИ НА ТОРФЯНОЕ ОСНОВАНИЕ ОТВЕСА НАСЫПИ АВТОДОРОГИ ИЗ УСЛОВИЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПРОЧНОСТИ ТРУБОПРОВОДОВ В МЕСТЕПЕРЕХОДА
Припроектировании автомобильных дорог с шириной насыпи по верху равной 12 м черезподземные трубопроводы допускаемая (по условию прочности трубопровода) нагрузкана торфяное основание насыпи определяется для I, II, III конструктивных решенийпо формуле
(1)
где рдоп— вертикальная нагрузка от веса насыпи автодороги на нулевой отметке, кг/см2;r — первоначальныйрадиус кривизны вогнутого участка трубопровода в месте пересечения с осьюавтодороги, определяемый расчетом по результатам изысканий, м; в случаепрямолинейного и выпуклого r следует приниматьравным бесконечности; а, в — коэффициенты, определяемые по формуле (2)или (3) в зависимости от типа основания.
При отсутствии восновании насыпи слоя торфяного грунта III типа (Н3= 0) коэффициенты а и в определяются по формулам
(2)
где А = 0,6для III конструктивного решения пересечения, А = 1,2 для I и IIконструктивного решения пересечения; Нэкв — эквивалентнаямощность торфяного слоя, определяемая согласно приложению 3, м.
При наличии восновании торфяных грунтов III типа (Н3 ¹ 0)
(3)
где Н3— общая мощность слоев воды и торфяных грунтов III типа, м. Величиныкоэффициентов К1, К2, С1, C2, D1, D2 указаны в таблицах П.12.1—П.12.12в зависимости от конструктивного решения, назначения трубопровода (поддержанияпластового давления, газлифт, нефтегазосбор, низконапорные водоводы), давления,марки стали, разности между температурой монтажа и температурой продукта Dt,коэффициента условий работы трубопровода т, определяемого по таблице 1 СНиПа2.05.06—85 в зависимости от категории участка, принимаемой на основании п. 2 ип. 3 таблицы 3 СНиПа 2.05.06—85, мощности слоев торфяного грунта Нэкви Н3, длины кожуха L, диаметров D и толщины стенокd трубопровода и кожуха.
В том случае,если значения коэффициента т, давления рвн перепадатемпературы Dt,для трубопровода, пересекаемого автодорогой, отличаются от значений в таблицахП.12.1—П.12.12, то найденное значение коэффициента а должно быть измененосогласно таблицам П.12.13—П.12.18.
Формула (1)выведена для нагрузки от веса насыпи в диапазоне 0— 0,5 кг/см2. Всвязи с этим, если по формуле (1) получится величина нагрузки р > 0,5кг/см2, то необходимо либо проверить прочность трубопровода на этунагрузку методами строительной механики, либо принять допускаемую нагрузку р= 0,5 кг/см2, что пойдет в запас прочности трубопровода.
Методикаиспользования формулы (1) для расчета допускаемой нагрузки от веса насыпиавтодороги на ее основание показана на примере.
Пример. Определить допустимую нагрузку оттела насыпи для нефтегазосборного трубопровода Æ530´7 мм, сталь марки 17Г1С,коэффициент условий работы трубопровода т = 0,75, давление рвн= 4,0 МПа, температурный перепал Dt = 40°С, мощность эквивалентного слоя торфа Нэкв= 3,0 м, мощность торфяного слоя III типа Н3 = 0, радиускривизны пересекаемого трубопровода r = 800 м,определенный по результатам изысканий, длина кожуха L = 26 м, конструктивное решение пересечения III.
Расчет. Изтаблицы 2.5 по заданному диаметру D = 530 ммтрубопровода находим требуемый кожух диаметром Dк= 720 мм с толщиной стенки dк= 8 мм. Так как Н3 = 0, принимаем А = 0,б м.
Используянайденные данные о размерах кожуха, а также заданные значения D = 530 мм, d = 7мм, pвн = 4,0 МПа, Dt = 40°С, Нэкв= 3,0 м, Н3 = 0, сталь 1771С, L = 26 м, из табл. П.12.2 находим: K1= 5,5, C1= 43,0, К2 = 2,3, С2 =2,0.
Отсюда поформулам (2) и (3) определяем
а = –5,5 (3,0–0,6) + 43,0 = 29,8;
в = 2,3 (3,0–0,6)+ 2,0 = 7,52.
Сравниваяисходные эксплуатационные характеристики трубопровода т, рвн,Dt сданными в табл. П.12.2, видим отличие в коэффициентах условий работы т идавления рвн.
В табл. П.12.2 т= 0,9, рвн = 1,6 МПа, а по условию т =0,75, рвн = 40 МПа. Следовательно, коэффициент анеобходимо скорректировать согласно таблице П.12.14.
Для данных т = 0,75, Dt = 40°С, рвн = 4,0 МПа, D´d = 530´7мм имеем a1 = a – 10,4 = 29,8 –10,4 =19,4.
Допускаемаянагрузка на трубопровод от веса насыпи автодороги по формуле (1) равна
кгс/см2,
т. е. допускаемаянагрузка рдоп = 0,5 кгс/см2.
Нефтегазосборные трубопроводы
т =0,9; рвн = 4,0 МПа; Dt = 20°С;
Тип кон- |
|
Н3 = 0; Нэкв = 1,0¸5,0 м |
|||||||
структив- |
D´d, мм |
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||
ного решения |
|
К1 |
С1 |
К2 |
С2 |
K1 |
С1 |
К2 |
С2 |
III |
114´5 |
94 |
74 |
13 |
21 |
174 |
92 |
43 |
13 |
|
159´5 |
14 |
51 |
8 |
16 |
106 |
58 |
33 |
12 |
|
219´6 |
13 |
47 |
6 |
9 |
44 |
52 |
10 |
7 |
|
273´6 |
9 |
37 |
4 |
8 |
10 |
41 |
4 |
9 |
|
325´6 |
9 |
35 |
4 |
6 |
9 |
35 |
4 |
5 |
|
426´7
|
6 |
27 |
4 |
—2 |
5 |
25 |
3 |
3 |
|
114´5 |
5 |
102 |
—1 |
7 |
G |
103 |
—2 |
7 |
|
159´5 |
3 |
75 |
1 |
6 |
5 |
75 |
1 |
6 |
|
219´6 |
3 |
54 |
1 |
4 |
5 |
53 |
1 |
5 |
|
273´6 |
1 |
45 |
1 |
4 |
3 |
44 |
1 |
4 |
|
325´6 |
1 |
36 |
1 |
3 |
2 |
35 |
1 |
3 |
|
426´7 |
0 |
28 |
1 |
2 |
I |
27 |
1 |
2 |
Нефтегазосборные трубопроводы
т =0,9; рвн = 1,6 МПа; Dt = 40°С;
Тип кон- |
|
Н3 = 0; Нэкв = 1,0¸5,0 м |
|||||||
структив- |
D´d, мм |
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||
ного решения |
|
К1 |
С1 |
К2 |
С2 |
K1 |
С1 |
К2 |
С2 |
III |
530´7 |
6 |
43 |
2 |
2 |
4 |
40 |
2 |
3 |
|
720´7 |
3 |
32 |
3 |
1 |
1 |
31 |
1 |
1 |
|
820´9
|
2 |
28 |
1 |
1 |
2 |
27 |
1 |
1 |
II |
530´7 |
0 |
40 |
0 |
2 |
1 |
39 |
0 |
2 |
|
720´8 |
1 |
34 |
—1 |
1 |
—1 |
31 |
0 |
1 |
|
820´9 |
0 |
28 |
0 |
1 |
0 |
27 |
0 |
1 |
Таблица П.12.1
(малыедиаметры)
ст. 10 = 340 МПа
= 210 МПа
Н3 = 1,0¸5,0 м |
Нэкв = 0,5¸1,5 м |
||||||||||
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||||||
K1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
К1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
18 |
20 |
—7 |
—4 |
38 |
12 |
38 |
—115 |
0 |
3 |
136 |
92 |
11 |
48 |
13 |
2 |
25 |
—4 |
13 |
11 |
—20 |
—3 |
25 |
27 |
9 |
28 |
8 |
2 |
25 |
—8 |
12 |
9 |
—2 |
1 |
30 |
18 |
6 |
30 |
8 |
2 |
18 |
—9 |
6 |
26 |
3 |
1 |
12 |
—12 |
6 |
22 |
7 |
2 |
17 |
—6 |
6 |
18 |
5 |
1 |
14 |
—6 |
4 |
19 |
5 |
2 |
11 |
—4 |
5 |
21 |
5 |
1 |
10 |
—6 |
1 |
92 |
0 |
—1 |
12 |
9 |
0 |
90 |
0 |
—2 |
16 |
10 |
3 |
70 |
0 |
—1 |
10 |
5 |
2 |
66 |
0 |
—1 |
13 |
6 |
1 |
49 |
0 |
0 |
8 |
4 |
1 |
46 |
0 |
0 |
10 |
5 |
1 |
43 |
0 |
0 |
5 |
2 |
1 |
39 |
0 |
0 |
7 |
3 |
3 |
34 |
0 |
0 |
5 |
2 |
1 |
31 |
0 |
0 |
6 |
3 |
1 |
27 |
0 |
0 |
3 |
1 |
1 |
25 |
0 |
0 |
3 |
2 |
Таблица П.12.2
(большиедиаметры)
17Г1С = 520 МПа
= 350 МПа
Н3 = 1,0¸5,0 м |
Нэкв = 0,5¸1,5 м |
||||||||||
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||||||
K1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
К1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
3 |
33 |
3 |
1 |
8 |
—2 |
3 |
33 |
7 |
2 |
7 |
—3 |
2 |
27 |
2 |
1 |
4 |
1 |
1 |
29 |
8 |
1 |
2 |
0 |
1
|
24 |
2 |
1 |
3 |
1 |
1 |
25 |
5 |
1 |
2 |
0 |
1 |
40 |
0 |
0 |
2 |
0 |
0 |
38 |
0 |
0 |
3 |
1 |
0 |
34 |
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
33 |
—1 |
0 |
1 |
0 |
0 |
28 |
—1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
27 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Низконапорные водоводы
т =0,9; рвн = 4,0 МПа; Dt = 20°С;
Тип кон- |
|
Н3 = 0; Нэкв = 1,0¸5,0 м |
|||||||
структив- |
D´d, мм |
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||
ного решения |
|
К1 |
С1 |
К2 |
С2 |
K1 |
С1 |
К2 |
С2 |
III |
219´7 |
13 |
49 |
6 |
8 |
16 |
54 |
6 |
6 |
|
273´7 |
10 |
45 |
4 |
7 |
8 |
40 |
4 |
6 |
|
325´7 |
8 |
35 |
4 |
5 |
8 |
36 |
4 |
4 |
|
426´8 |
6 |
28 |
3 |
3 |
6 |
29 |
3
|
2 |
II |
219´7 |
3 |
55 |
1 |
4 |
4 |
52 |
1 |
4 |
|
273´7 |
1 |
39 |
1 |
4 |
2 |
43 |
1 |
4 |
|
325´7 |
1 |
26 |
1 |
3 |
2 |
36 |
1 |
3 |
|
426´8 |
1 |
16 |
1 |
2 |
1 |
27 |
1 |
2 |
Низконапорные водоводы
т =0,9; рвн = 4,0 МПа; Dt = 60°С;
Тип кон- |
|
Н3 = 0; Нэкв = 1,0¸5,0 м |
|||||||
структив- |
D´d, мм |
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||
ного решения |
|
К1 |
С1 |
К2 |
С2 |
K1 |
С1 |
К2 |
С2 |
III |
530´8 |
4 |
32 |
2 |
2 |
4 |
32 |
2 |
2 |
|
720´10 |
2 |
25 |
1 |
1 |
21 |
25 |
1 |
1 |
|
820´10 |
2 |
22 |
1 |
1 |
2 |
22 |
1 |
1 |
|
1020´11
|
1 |
18 |
0 |
1 |
1 |
18 |
0 |
1 |
II |
530´8 |
0 |
33 |
0 |
2 |
0 |
31 |
0 |
2 |
|
720´10 |
0 |
26 |
0 |
1 |
0 |
26 |
0 |
1 |
|
820´10 |
0 |
22 |
0 |
1 |
0 |
22 |
0 |
1 |
|
1020´11 |
0 |
18 |
0 |
1 |
0 |
18 |
0 |
1 |
Таблица П.12.3
(малыедиаметры)
ст. 10 = 340 МПа
= 210МПа
Н3 = 1,0¸5,0 м |
Нэкв = 0,5¸1,5 м |
||||||||||
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||||||
K1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
К1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
9 |
30 |
8 |
1 |
25 |
—6 |
10 |
10 |
—10 |
0 |
30 |
18 |
С |
32 |
7 |
2 |
18 |
—6 |
6 |
29 |
—2 |
1 |
12 |
—6 |
3 |
24 |
8 |
2 |
17 |
—5 |
5 |
20 |
—1 |
1 |
15 |
—2 |
4 |
20 |
5 |
2 |
10 |
—5 |
4 |
19 |
0 |
2 |
9 |
—4 |
2 |
50 |
0 |
0 |
7 |
3 |
1 |
46 |
0 |
0 |
10 |
5 |
1 |
38 |
—1 |
0 |
5 |
2 |
1 |
40 |
0 |
0 |
6 |
3 |
1 |
23 |
0 |
0 |
5 |
2 |
1 |
32 |
0 |
0 |
6 |
3 |
1 |
14 |
0 |
0 |
3 |
1 |
1 |
26 |
0 |
0 |
4 |
2 |
Таблица П.12.4
(большиедиаметры)
17Г1С = 520 МПа
= 350 МПа
Н3 = 1,0¸5,0 м |
Нэкв = 0,5¸1,5 м |
||||||||||
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||||||
K1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
К1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
3 |
26 |
1 |
2 |
6 |
—1 |
3 |
26 |
0 |
1 |
7 |
—2 |
1 |
22 |
1 |
0 |
4 |
1 |
2 |
24 |
1 |
1 |
2 |
0 |
1 |
19 |
1 |
0 |
3 |
1 |
1 |
20 |
1 |
1 |
2 |
0 |
1 |
15 |
0 |
0 |
3 |
1 |
0 |
15 |
0 |
0 |
3 |
1 |
1 |
33 |
0 |
0 |
2 |
0 |
1. |
30 |
0 |
0 |
3 |
2 |
0 |
27 |
2 |
0 |
1 |
0 |
1 |
27 |
—1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
22 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
22 |
0 |
0 |
1 |
0 |
0 |
19 |
—1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
18 |
0 |
0 |
0 |
0 |
Газлифтные
т =0,9; рвн = 12,0 МПа; Dt = 40°С;
Тип кон- |
|
Н3 = 0; Нэкв = 1,0¸5,0 м |
|||||||
структив- |
D´d, мм |
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||
ного решения |
|
К1 |
С1 |
К2 |
С2 |
K1 |
С1 |
К2 |
С2 |
III |
89´5 |
83 |
66 |
13 |
29 |
234 |
90 |
74 |
138 |
|
114´7 |
86 |
72 |
12 |
18 |
149 |
88 |
42 |
11 |
|
159´8 |
11 |
48 |
7 |
13 |
59 |
54 |
13 |
10 |
|
219´11 |
11 |
45 |
6 |
6 |
15 |
43 |
7 |
6 |
|
273´14 |
7 |
41 |
4 |
5 |
6 |
37 |
4 |
5 |
|
325´16 |
6 |
34 |
3 |
3 |
6 |
35 |
4 |
3 |
II |
89´5 |
5 |
149 |
—2 |
9 |
3 |
145 |
—4 |
6 |
|
114´7 |
5 |
115 |
—1 |
7 |
4 |
113 |
—2 |
7 |
|
159´8 |
3 |
85 |
1 |
5 |
4 |
83 |
1 |
6 |
|
219´11 |
2 |
61 |
1 |
4 |
3 |
60 |
1 |
4 |
|
273´14 |
1 |
52 |
1 |
3 |
2 |
50 |
1 |
3 |
|
325´16 |
1 |
43 |
1 |
2 |
1 |
42 |
1 |
3 |
Трубопроводы поддержания
т =0,9; рвн = 19,0 МПа; Dt = 50°С;
Тип кон- |
|
Н3 = 0; Нэкв = 1,0¸5,0 м |
|||||||
структив- |
D´d, мм |
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||
ного решения |
|
К1 |
С1 |
К2 |
С2 |
K1 |
С1 |
К2 |
С2 |
III |
114´10 |
77 |
23 |
11 |
20 |
106 |
51 |
38 |
9 |
|
159´12 |
10 |
23 |
6 |
11 |
51 |
28 |
7 |
8 |
|
168´14 |
10 |
28 |
6 |
9 |
44 |
32 |
7 |
7 |
|
219´20 |
10 |
31 |
5 |
5 |
12 |
30 |
6 |
3 |
|
273´25 |
5 |
25 |
3 |
4 |
6 |
27 |
3 |
3 |
II |
114´10 |
4 |
76 |
—1 |
7 |
4 |
75 |
—2 |
7 |
|
159´12 |
3 |
58 |
1 |
5 |
4 |
43 |
1 |
5 |
|
168´14 |
3 |
56 |
1 |
5 |
3 |
53 |
1 |
5 |
|
219´20 |
2 |
42 |
1 |
4 |
3 |
40 |
1 |
4 |
|
273´25 |
1 |
36 |
1 |
3 |
1 |
34 |
1 |
3 |
Таблица П.12.5
трубопроводы
09Г2С = 480 МПа
= 270 МПа
Н3 = 1,0¸5,0 м |
Нэкв = 0,5¸1,5 м |
||||||||||
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||||||
K1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
К1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
21 |
35 |
—23 |
—7 |
19 |
22 |
39 |
—182 |
—76 |
2 |
168 |
253 |
17 |
16 |
—23 |
—2 |
40 |
16 |
34 |
—96 |
—16 |
5 |
123 |
77 |
9 |
42 |
0 |
1 |
22 |
—24 |
13 |
9 |
—27 |
—1 |
28 |
27 |
7 |
27 |
0 |
1 |
22 |
—2 |
8 |
11 |
—7 |
1 |
28 |
17 |
5 |
32 |
0 |
2 |
13 |
—5 |
6 |
29 |
0 |
1 |
12 |
—3 |
4 |
25 |
0 |
2 |
12 |
0 |
4 |
23 |
0 |
1 |
12 |
—2 |
0 |
138 |
1 |
—3 |
16 |
10 |
—1 |
136 |
—3 |
—4 |
15 |
13 |
1 |
106 |
1 |
—1 |
14 |
7 |
0 |
103 |
0 |
—2 |
15 |
11 |
1 |
80 |
0 |
0 |
9 |
5 |
1 |
76 |
0 |
—1 |
11 |
7 |
1 |
58 |
0 |
0 |
7 |
3 |
1 |
54 |
0 |
0 |
9 |
5 |
1 |
50 |
—1 |
0 |
4 |
1 |
1 |
47 |
0 |
0 |
6 |
3 |
1 |
42 |
—1 |
0 |
3 |
1 |
1 |
39 |
0 |
0 |
5 |
2 |
Таблица П.12.6
пластовогодавления (ППД)
ст. 20 = 420 МПа
= 250 МПа
Н3 = 1,0¸5,0 м |
Нэкв = 0,5¸1,5 м |
||||||||||
L = 26,0 м |
L = 30,0 м |
||||||||||
K1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
К1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
17 |
—20 |
—20 |
—1 |
42 |
22 |
29 |
—115 |
—13 |
5 |
112 |
70 |
8 |
16 |
0 |
2 |
16 |
—17 |
12 |
—17 |
—22 |
2 |
32 |
30 |
8 |
18 |
0 |
1 |
19 |
11 |
10 |
—10 |
—18 |
0 |
31 |
27 |
6 |
15 |
0 |
2 |
18 |
2 |
7 |
4 |
—5 |
0 |
26 |
15 |
4 |
21 |
0 |
2 |
9 |
—2 |
4 |
17 |
—2 |
1 |
9 |
—5 |
1 |
68 |
0 |
—1 |
14 |
8 |
0 |
65 |
0 |
—2 |
15 |
!0 |
1 |
53 |
0 |
0 |
9 |
4 |
1 |
49 |
0 |
—1 |
11 |
5 |
1 |
51 |
0 |
0 |
8 |
4 |
1 |
47 |
0 |
—1 |
10 |
5 |
1 |
38 |
0 |
0 |
7 |
4 |
1 |
5 |
0 |
0 |
8 |
4 |
1 |
35 |
0 |
0 |
3 |
2 |
1 |
32 |
2 |
0 |
5 |
2 |
Таблица П.12.7
Нефтегазосборные трубопроводы (малые диаметры)
(I конструктивное решение)
т =0,9; рвн = 4,0 МПа; Dt = 20°С; Ст. 10
D´d, мм, |
Н3 = 0; Нэкв = 1,0—5,0 м |
Н3 = 1,0—5,0 м; Нэкв = 0,5—1,5 м |
||||||||
трубопроводов |
К1 |
С1 |
К2 |
С2 |
К1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
114´5 |
58 |
100 |
49 |
8 |
32 |
—54 |
8 |
47 |
151 |
—15 |
159´5 |
108 |
47 |
30 |
28 |
26 |
—80 |
29 |
17 |
197 |
85 |
219´6 |
52 |
21 |
21 |
22 |
21 |
—71 |
22 |
13 |
110 |
15 |
273´6 |
41 |
1,0 |
16 |
22 |
18 |
—64 |
14 |
10 |
88 |
20 |
325´6 |
34 |
5 |
10 |
18 |
15 |
—57 |
11 |
10 |
72 |
14 |
426´7 |
23 |
3 |
15 |
12 |
11 |
—38 |
7 |
8 |
52 |
5 |
Таблица П.12.8
Нефтегазосборные трубопроводы (большие диаметры)
(I конструктивное решение)
т =0,9; рвн = 1,6 МПа; Dt = 40°С; 17Г1С
D´d, мм, |
Н3 = 0; Нэкв = 1,0—5,0 м |
Н3 = 1,0—5,0 м; Нэкв = 0,5—1,5 м |
||||||||
трубопроводов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
530´7 |
22 |
18 |
9 |
10 |
10 |
—12 |
10 |
—4 |
—28 |
—17 |
720´8 |
13 |
14 |
5 |
8 |
7 |
—4 |
5 |
2 |
23 |
8 |
820´9 |
11 |
13 |
4 |
6 |
5 |
0 |
3 |
2 |
18 |
6 |
Таблица П.12.9
Трубопроводы поддержания пластового давления (ППД)
(I конструктивное решение)
т =0,9; рвн = 19,0 МПа; Dt = 50°С; Ст. 20
D´d, мм, |
Н3 = 0; Нэкв = 1,0¸5,0 м |
Н3 = 1,0¸5,0 м; Нэкв = 0,5¸1,5 м |
||||||||
трубопроводов |
К1 |
С1 |
К2 |
С2 |
К1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
114´10 |
112 |
64 |
26 |
29 |
29 |
—68 |
48 |
16 |
148 |
21 |
159´12 |
79 |
30 |
20 |
26 |
23 |
—65 |
28 |
10 |
114 |
26 |
168´14 |
71 |
29 |
20 |
24 |
21 |
—56 |
23 |
9 |
102 |
26 |
219´20 |
39 |
21 |
16 |
15 |
15 |
—33 |
12 |
7 |
67 |
18 |
273´25 |
27 |
19 |
12 |
9 |
10 |
—19 |
8 |
6 |
43 |
16 |
Таблица П.12.10
Низконапорные водоводы (малые диаметры)
(I конструктивное решение)
т =0,9; рвн = 4,0 МПа; Dt = 20°С; Ст. 20
D´d, мм, |
Н3 = 0; Нэкв = 1,0¸5,0 м |
Н3 = 1,0¸5,0 м; Нэкв = 0,5¸1,5 м |
||||||||
трубопроводов |
К1 |
С1 |
К2 |
С2 |
К1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
219´7 |
70 |
22 |
22 |
22 |
21 |
—65 |
27 |
9 |
102 |
33 |
273´7 |
54 |
13 |
18 |
18 |
18 |
—56 |
20 |
7 |
83 |
28 |
325´7 |
44 |
8 |
15 |
16 |
15 |
—49 |
17 |
6 |
70 |
25 |
426´8 |
29 |
6 |
12 |
11 |
11 |
—34 |
12 |
4 |
49 |
18 |
Таблица П.12.11
Низконапорные водоводы (большие диаметры)
(I конструктивное решение)
т =0,9; рвн = 4,0 МПа; Dt = 60°С; 17Г1С
D´d, мм, |
Н3 = 0; Нэкв = 1,0¸5,0 м |
Н3 = 1,0—5,0 м; Нэкв = 0,5¸1,5 м |
||||||||
трубопроводов |
К1 |
С1 |
К2 |
С2 |
К1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
530´8 |
16 |
12 |
5 |
10 |
10 |
—16 |
8 |
4 |
36 |
18 |
720´10 |
11 |
10 |
4 |
7 |
6 |
—5 |
4 |
2 |
21 |
8 |
820´10 |
9 |
8 |
3 |
6 |
5 |
—3 |
3 |
2 |
17 |
7 |
1020´11 |
5 |
7 |
3 |
4 |
3 |
—1 |
3 |
1 |
12 |
5 |
Таблица П.12.12
Газлифтные трубопроводы
(I конструктивное решение)
т =0,9; рвн = 12,0 МПа; Dt = 60°С; 09Г2С
D´d, мм, |
Н3 = 0; Нэкв = 1,0¸5,0 м |
Н3 = 1,0¸5,0 м; Нэкв = 0,5¸1,5 м |
||||||||
трубопроводов |
К1 |
С1 |
К2 |
С2 |
К1 |
С1 |
D1 |
К2 |
С2 |
D2 |
89´5 |
96 |
107 |
27 |
47 |
38 |
—6 |
23 |
12 |
154 |
56 |
114´7 |
115 |
93 |
32 |
32 |
34 |
—36 |
38 |
15 |
153 |
16 |
159´8 |
80 |
56 |
26 |
27 |
32 |
—47 |
49 |
13 |
126 |
42 |
219´11 |
51 |
34 |
18 |
20 |
19 |
—32 |
24 |
8 |
84 |
29 |
273´14 |
35 |
28 |
14 |
13 |
14 |
—20 |
15 |
7 |
58 |
20 |
325´16 |
27 |
24 |
11 |
10 |
11 |
—11 |
12 |
4 |
45 |
20 |
Таблица П.12.13
Нефтегазосборные трубопроводы
(малые диаметры)
Ст. 10
m |
0,9 |
0,75 |
||||||
рвн, МПа |
1,6 |
4,0 |
1,6 |
4,0 |
||||
Dt, °С |
20 |
30 |
20 |
30 |
20 |
30 |
20 |
30 |
D´d, мм 114´5 |
а—4 |
а—25 |
а |
а—21 |
а—33 |
а—54 |
а—30 |
а—51 |
159´5 |
а—3 |
а—18 |
а |
а—15 |
а—24 |
а—39 |
а—22 |
а—37 |
219´6 |
а—2 |
а—13 |
а |
а—11 |
а—17 |
а—28 |
а—16 |
а—27 |
273´6 |
а—1 |
а—10 |
а |
а—9 |
а—14 |
а—22 |
а—13 |
а—22 |
325´6 |
а—0 |
а—8 |
а |
а—7 |
а—11 |
а—18 |
а—12 |
а—19 |
426´7 |
а—0 |
а—5 |
а |
а—6 |
а—8 |
а—13 |
a—9 |
а—15 |
Таблица П.12.14
Нефтегазосборные трубопроводы
(большие диаметры)
17Г1С
m |
0,9 |
0,75 |
||||||
рвн, МПа |
1,6 |
4,0 |
1,6 |
4,0 |
||||
Dt, °С |
40 |
60 |
40 |
60 |
40 |
60 |
40 |
60 |
D´d, мм 530´7 |
а |
а—9 |
а+1 |
а—8 |
а—11 |
а—20 |
а—10 |
а—20 |
720´8 |
а |
a—7 |
а+0 |
а—6 |
а—8 |
а—14 |
а—9 |
а—15 |
820´9 |
а |
а—6 |
а+0 |
а—6 |
а—7 |
а—13 |
а—8 |
а—14 |
Таблица П.12.15
Трубопроводы поддержания пластового давления (ППД)
Ст. 20
m |
0,9 |
0,75 |
||||||
рвн, МПа |
19,0 |
19,0 |
||||||
Dt, °С |
30 |
40 |
50 |
60 |
30 |
40 |
50 |
60 |
D´d, мм 114´10 |
а+42 |
а+21 |
а |
а—21 |
а+5 |
а—16 |
а—37 |
а—58 |
159´12 |
а+30 |
а+15 |
а |
а—15 |
а+3 |
а—12 |
а—27 |
а—42 |
168´14 |
а+29 |
а+14 |
а |
а—14 |
а+3 |
а—11 |
а—25 |
а—40 |
219´20 |
а+22 |
а+11 |
а |
а—11 |
а+3 |
а—8 |
а—19 |
а—30 |
273´25 |
а+18 |
а+9 |
а |
а—9 |
а+2 |
а—6 |
а—15 |
а—24 |
Таблица П.12.16
Низконапорные водоводы
(малые диаметры)
Ст. 10
m |
0,9 |
0,75 |
||||||
рвн, МПа |
1,6 |
4,0 |
1,6 |
4,0 |
||||
Dt, °С |
20 |
30 |
20 |
30 |
20 |
30 |
20 |
30 |
D´d, мм 219´7 |
a—2 |
а—13 |
а |
а—11 |
а—17 |
а—28 |
а—16 |
а—27 |
273´7 |
а—2 |
а—10 |
а |
а—9 |
а—14 |
а—23 |
а—13 |
а—22 |
325´7 |
a—1 |
а—8 |
а |
a—7 |
а—11 |
а—19 |
а—11 |
а—19 |
426´8 |
а—0 |
а—6 |
а |
а—6 |
a—8 |
а—14 |
а—9 |
а—15 |
Таблица П.12.17
Низконапорные водоводы
(большие диаметры)
17Г1С
m |
0,9 |
0,75 |
||||||
рвн, МПа |
1,6 |
4,0 |
1,6 |
4,0 |
||||
Dt, °С |
40 |
60 |
40 |
60 |
40 |
60 |
40 |
60 |
D´d, мм 530´8 |
а+8 |
а—1 |
а+9 |
0 |
а—2 |
а—11 |
а—2 |
а—11 |
720´10 |
а+6 |
а—0 |
а+7 |
0 |
а—2 |
а—8 |
а—2 |
а—8 |
820´10 |
а+6 |
а—0 |
а+6 |
0 |
а—1 |
а—7 |
а—2 |
а—7 |
1020´11 |
а+5 |
а—0 |
а+5 |
0 |
а—1 |
а—5 |
а—2 |
а—6 |
Таблица П.12.18
Газлифтные трубопроводы
09Г2С
m |
0,9 |
0,75 |
||||||
рвн, МПа |
12,0 |
12,0 |
||||||
Dt, °С |
40 |
50 |
60 |
70 |
40 |
50 |
60 |
70 |
D´d, мм 89´5 |
а |
а—27 |
а—54 |
а—81 |
а—51 |
а—78 |
а—105 |
а—132 |
114´7 |
а |
а—21 |
а—42 |
а—63 |
а—39 |
а—60 |
а—82 |
а—103 |
159´8 |
а |
а—15 |
а—30 |
а—45 |
а—29 |
а—44 |
а—60 |
а—75 |
219´11 |
а |
а—11 |
а—22 |
а—33 |
а—21 |
а—32 |
а—43 |
а—54 |
273´14 |
а |
а—9 |
а—18 |
а—26 |
а—17 |
а—26 |
а—34 |
а—43 |
325Х´16 |
а |
а—7 |
а—15 |
а—22 |
а—14 |
а—22 |
а—29 |
а—36 |
Приложение13
Таблица П.13.1
СПРАВОЧНЫЕ ДАННЫЕ
Расчетная влажность песчаных слоев для земляного полотна
всехтипов в условиях болота
Положение слоя в земляном полотне, см |
Расчетная |
|
от |
до |
влажность, % |
Глубже —100 |
—100 |
24 |
—100 |
—80 |
23 |
—80 |
—40 |
21 |
—40 |
0 |
19 |
0 |
20 |
17 |
20 |
40 |
15 |
40 |
60 |
14 |
60 |
80 |
13 |
80 |
100 |
12 |
100 |
120 |
11 |
120 |
140 |
10 |
140 |
160 |
9 |
160 |
180 |
9 |
180 и более |
|
8 |
Примечание. За нулевую отметку принята поверхность болота довозведения насыпи.
Таблица П.13.2
Модули упругости песчаных слоев в зависимости
отрасчетной влажности
Расчетная |
Модули упругости, кгс/см2 |
|
влажность, % |
для песчаных грунтов из притрассовых карьеров |
для песков гидронамыва |
8 |
1200 |
1100 |
9 |
1100 |
1100 |
10 |
1000 |
1000 |
11 |
800 |
900 |
12 |
650 |
850 |
13 |
500 |
800 |
14 |
400 |
780 |
15 |
350 |
750 |
16 |
280 |
740 |
17 |
230 |
730 |
18 |
200 |
700 |
19 и более |
180 |
620 |
Таблица П.13.3
Расчетные значения модуля упругости торфа в основании
ителе насыпи
Относительная осадка насыпи Sср/H |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
Модуль упругости слоя, кгс/см2 |
25 |
35 |
50 |
63 |
90 |
Примечания. 1. Модуль упругости слоя мерзлого торфа принимается4000 кгс/см2.
2. Sср — осадка насыпи.
3. Модульупругости торфа в насыпи принимается 90 кгс/см2.
Таблица П.13.4
Положениеверхней и нижней границ многолетнемерзлого слоя торфа в основании песчанойнасыпи — тип ПН
Толщина минеральной части насыпи, включая дорожную одежду, см |
Уровень верхней границы ВГМ, см |
Уровень нижней границы НГМ, см |
Толщина многолетне-мерзлого слоя ММТ, см |
150 |
35 |
95 |
60 |
200 |
20 |
70 |
50 |
250 |
10 |
45 |
35 |
300 |
5 |
25 |
20 |
350 |
— |
— |
0 |
Примечание. За нулевую отметку принята подошва насыпи.
Таблица П.13.5
Положение верхней и нижней границ многолетней мерзлоты
в теле торфяной насыпи, устроенной без предварительного
промораживания— тип ТН
Толщина минеральной части насыпи, включая дорожную одежду, см |
Уровень верхней границы ВГМ, см |
Уровень нижней границы НГМ, см |
Толщина многолетне-мерзлого слоя ММТ, см |
50 |
60 |
150 |
90 |
100 |
50 |
120 |
70 |
150 |
40 |
100 |
60 |
200 |
20 |
70 |
50 |
250 |
15 |
45 |
30 |
Примечание. За нулевую отметку принята поверхность торфяного слоянасыпи.
Таблица П.13.6
Положениеверхней и нижней границ многолетней мерзлоты
в конструкции с промороженным основанием— тип ПО
Толщина минеральной части насыпи, включая дорожную одежду, см |
Уровень верхней границы ВГМ, см |
Уровень нижней границы НГМ, см |
Толщина многолетне-мерэлого слоя ММТ, см |
— |
— |
— |
— |
100 |
50 |
165 |
115 |
150 |
40 |
150 |
100 |
200 |
20 |
120 |
100 |
250 |
15 |
95 |
80 |
Примечание. За нулевую отметку принята поверхностьтеплоизоляционного торфяного слоя.
Таблица П.13.7
Плотностьминеральной части грунтов земляного полотна
Грунт |
Плотность частиц грунта, г/см3 |
Песок |
2,66 |
Супесь |
2,70 |
Суглинок |
2,71 |
Глина |
2,74 |
Торф |
1,52 |
Таблица П.13.8
Среднее значение суммарной влажности w плотности грунта (r)
иплотности сухого грунта (rd) земляного полотна
Грунт |
ю, % |
0. г/см' |
Од. г/см' |
Песок |
10 |
1,80 |
1,63 |
Супесь легкая |
17 |
2,05 |
1,75 |
Суглинок легкий пылеватый |
18 |
2,00 |
1,69 |
Суглинок тяжелый пылеватый |
30 |
1,95 |
1,63 |
Глина |
22 |
1,90 |
1,86 |
Торф в намороженном слое после осадки при оттаивании |
350—400 |
1,00 |
0,16-0,18 |
Таблица П.13.9
Теплотехническиехарактеристики материалов
Материал |
Плотность, кг/м3 |
Влажность, % |
Коэффициент теплопроводности талого lт и мерзлого lм материалов, ккал/м ·ч·град. |
Коэффициент температуропроводности талого материала, м2/ч |
||
|
|
|
lт |
lм |
aт |
aм |
Железобетон |
2500 |
2—5 |
2,0 |
2,2 |
0,004 |
0,0045 |
Цементобетон |
2200 |
3—6 |
1,7—1,8 |
1,9—2,0 |
0,0034 |
0,004 |
Асфальтобетон |
2100 2200 |
3—5 |
1,0—1,4 |
1,2—1,6 |
0,0015 |
0,0017 |
Щебень |
2000 |
10 |
2,5 |
2,9 |
0,0045 |
0,0055 |
Гравий |
2000 |
3—5 |
1,2 |
1,4 |
0,0022 |
0,0025 |
|
2000 |
7—10 |
1,7 |
2,1 |
0,0030 |
0,0040 |
Примечание. Для асфальтобетона меньшие значения принимают припесчаном заполнителе, большие — при заполнителе из щебня.
Таблица П.13.10
Теплотехническиехарактеристики материалов
Теплоизоляционный материал |
Плотность, кг/м3 |
Влажность % |
Коэффициент теплопроводности в талом lтт и мерзлом lтм состоянии, ккал/м·ч·град. |
|
|
|
|
lтт |
lтм |
Торф нарушенной структуры, уплотненный |
1000 |
80—90 |
0,45 |
0,60—0,80 |
Древесные опилки |
250 |
до 20 |
0,08—0,10 |
0,12—0,15 |
Отходы влажной древесины (щепа, сучья, ветви) в уплотненном состоянии |
300—400 |
40—50 |
0,20-0,25 |
0,30 |
Древесина свежей рубки |
300/350 |
50 |
0,30 |
0,40 |
Снег свежевыпавший |
150—200 |
— |
— |
0,10 |
Снег перемешанный |
300—350 |
— |
— |
0,20—0,30 |
Таблица П.13.11
Расчетныезначения сцепления и угла внутреннего трения нефтегрунтов
Укрепленные |
Число |
Сцепление, кгс/см2 |
Угол внутреннего трения, град |
Модуль упругости, кгс/см2 |
|||||||
грунты |
пластичности грунта |
Нефтегрунт без активных добавок |
Нефтегрунт с добавкой цемента |
Нефтегрунт с добавкой извести |
Нефтегрунт без активных добавок |
Нефтегрунт с добавкой цемента |
Нефтегрунт с добавкой извести |
Нефтегрунт без активных добавок |
Нефтегрунт с добавкой цемента |
Нефтегрунт с добавкой извести |
|
Пески мелкие, пылеватые, супеси легкие |
3 |
0,15 |
1,7 |
— |
41 |
43 |
— |
1300 |
2200 |
— |
|
Супеси легкие и легкие пылеватые |
3—7 |
0,7 |
1,8 |
2,0 |
39 |
40 |
44 |
1200 |
2200 |
3200 |
|
Супеси легкие и суглинки легкие пылеватые |
7—12 |
0,6 |
2,2 |
2,4 |
38 |
39 |
43 |
1000 |
2500 |
3500 |
|
Суглинки тяжелые и тяжелые пылеватые |
12—17 |
0,8 |
2,1 |
2,2, |
37 |
38 |
42 |
1200 |
2000 |
3100 |
|
Примечания. 1. Значениярасчетных характеристик даны для оптимальных составов нефтегрунтовых смесей.
2. Расчетныезначения модулей упругости при использовании активных добавок в случаенеобходимости могут быть повышены, при этом необходимо увеличить содержаниеизвести или цемента.
Таблица П.13.12
Ориентировочное количество вяжущих и добавок
дляоптимальных составов нефтегрунта
Грунты |
Нефтегрунт с добавкой цемента |
Нефтегрунт без активных добавок |
Пески мелкие, пылеватые, супеси легкие с числом пластичности менее 3 |
цемента 6 % нефти 5 % |
|
Супеси с числом пластичности 3—7, суглинки легкие пылеватые |
цемента 6 % нефти 4 % |
нефти 8 % |
Таблица П.13.13
Характеристикиземснарядов, учитываемые при разработке проектов
Типы землесосных |
Производительность |
Минимальная глубина |
Наибольшая глубина разработки, м |
|
снарядов |
по воде, м3/ч |
разработки ниже уровня воды, м |
с механическим рыхлением |
со свободным всосом |
400-70, 300-40М, 300-50Л |
3501—7500 |
3,5 |
11,0 |
15 |
300-40, 160-60, 12А-4 |
2001—3500 |
2,5 |
7,5 |
13 |
12А-5, 12А-5Д |
1001—2000 |
2,0 |
7,5 |
12 |
8НЗУ-Э |
801—1000 |
1,8 |
60 |
10 |
Приложение14
ФОРМА ЗАПИСИ ДАННЫХ ПРИЕМОЧНОГО КОНТРОЛЯ СБОРНЫХПЛИТ В СУ ___________ТРЕСТА
Поставщик________________________________________завод ЖБК
Вид транспорта______________________________________________
Место складирования_________________________________________
Паспортные данныеконтролируемой партии плит прилагаются.
Из партии в__________плит
обследовано ____________плит.
Обнаружено плит:
толщиной менее 13,5см _____ шт., толщиной более 14,5 см _____шт.
с оголеннойарматурой __________шт., с трещинами ___________шт.
с непроработаннымбетоном, раковинами в количестве более 3 шт/м2 ______шт. и диаметромболее 5 мм и шириной более 3 мм _______шт.
с непрямолинейнойповерхностью (на длине 6 м просвет более 10 мм) ______ шт.
с другимиотклонениями в качестве, которые можно отнести к заводу-изготовителю________шт.
Всего неудовлетворяют ТПР 503-0-42 и техническим условиям ____шт. Испытано на изгиб________________шт.
Из них не выдержалииспытания ________________шт.
Плит с прочностьюбетона менее проектной (данные испытания молотком Кашкарова) _________________шт.
Главныйинженер СУ ______________________
(подпись)
Начальниклаборатории _______________________
(подпись)
Представительзавода-изготовителя ______________________
(подпись)
„______”__________________19 г.
Приложение 15
ЖУРНАЛ КОНТРОЛЯ УПЛОТНЕНИЯ НАСЫПЕЙ
Дата |
Место отбора пробы |
Характеристика грунта |
Толщина слоя уплотнения, см |
Тип, |
Число проходов катка |
Влажность, % |
Плотность сухого грунта, г/см3 |
Коэффициент уплотнения |
|||||||||
проведения контроля |
КМ |
ПК |
+ справа, слева от оси, м |
№ лаборат. пробы |
Место разработки, № резерва |
Тип и разновидность |
По данным пробного уплотнения |
Фактическая |
масса катка, т |
По данным пробного уплотнения |
фактическое |
оптимальная |
фактическая |
фактическая |
максимальная |
требуемый |
фактический |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
|
|
|
|
|
|
Пример заполнения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
28.10.90 |
51 |
500 |
25 справа |
121 |
Резерв № 3 |
Супесь легкая пылеватая |
30 |
28 |
ДУ-16 25 т |
16 |
16 |
14 |
14,4 |
1,82 |
1,86 |
0,98 |
0,98 |
Подписи: Лаборант_____________________ Мастер (бригадир)_____________________
(подпись) (подпись)