Справочник по ГОСТам и стандартам
Новости Аналитика и цены Металлоторговля Доска объявлений Подписка Реклама
   ГОСТы, стандарты, нормы, правила
 

ВСН 178-91
Нормы проектирования и производства буровзрывных работ при сооружении земляного полотна

ВСН 178-91. Нормы проектирования и производства буровзрывных работ при сооружении земляного полотна

 

ВСН 178-91

 

ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

 

 

НОРМЫ

ПРОЕКТИРОВАНИЯИ ПРОИЗВОДСТВА БУРОВЗРЫВНЫХ РАБОТ ПРИ СООРУЖЕНИИ ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА

 

Датавведения 1992-07-01

 

 

РАЗРАБОТАНЫ:ЦНИИС Минтрансстроя - руководитель темы канд. техн. наук П.Г.Пешков,ответственные исполнители канд. техн. наук М.И.Оноцкий, канд. техн. наукА.П.Семин, канд. техн. наук Ю.В.Глазков; Всесоюзным трестом"Трансвзрывпром" - руководитель темы канд. техн. наук В.И.Пугачев,ответственные исполнители И.В.Гаврилин, канд. техн. наук Р.А.Гильманов, канд.техн. наук Б.Н.Сергеев; институтом Мосгипротранс - руководитель темы В.В.Шолин,ответственный исполнитель М.Г.Дыкман.

 

ВНЕСЕНЫВсесоюзным ордена Октябрьской революции научно-исследовательским институтомтранспортного строительства и подготовлены к утверждению Отделомнаучно-технического развития Государственной корпорации "Трансстрой"

 

УТВЕРЖДЕНЫГосударственной корпорацией "Трансстрой" 9 декабря 1991 г. N МО-05

 

ВЗАМЕН ВСН178-74

 

С введениемв действие ВСН 178-91 "Нормы проектирования и производства буровзрывныхработ при сооружении земляного полотна" утрачивают силу ВСН 178-74"Технические указания по проектированию и производству буровзрывных работпри сооружении земляного полотна".

 

 

ВВЕДЕНИЕ

 

ВСН 178-91является нормативным документом, обобщающим накопленный опыт в областипроектирования и производства буровзрывных работ при строительстве новых иреконструкции железных и автомобильных дорог, портов и других транспортныхсооружений, а также при добыче нерудных полезных ископаемых на открытыхразработках.

Нормысодержат требования к разработке соответствующей технической документации настадиях проектирования взрывных работ и предусматривают использование наиболееэффективных способов бурения, новейшей буровой техники и прогрессивнойтехнологии ведения взрывных работ, регламентируют состав, порядок разработки,согласования и утверждения проектной документации на буровзрывные работы;предусматривают основные требования к организации, производству, контролюкачества буровзрывных работ.

НастоящиеНормы составлены взамен Технических указаний по проектированию и производствубуровзрывных работ при сооружении земляного полотна (ВСН 178-74), дополненыновыми разделами, которые касаются правил проектирования и производствавзрывных работ в сложных условиях, в том числе на строительстве вторых путей, вгородских условиях, на крутых косогорах, под водой, рассмотрены особенностиведения работ в северных районах.

Приведенытехнологические решения взрывания с целью образования откосов выемок сминимальным нарушением естественной устойчивости скальных массивов, обеспечениябольшей сохранности окружающей среды от вредных сейсмических, воздушных игидравлических воздействий взрыва и уменьшения разлета осколков породы.

Вприложениях к ВСН 178-91 приводятся дополнительные материалы, необходимые дляосуществления указанных работ.

Предусматривается,что для обеспечения безопасности производства буровзрывных работ следует строгоруководствоваться: Едиными правилами безопасности при взрывных работах,"Недра", 1990; СНиП III-4-80 Техника безопасности в строительстве;Едиными правилами безопасности при разработке месторождений полезных ископаемыхоткрытым способом, "Недра", 1969; ОСТ 35-10-80. Сооружение земляногополотна железных и автомобильных дорог. Требования безопасности,ВПТИтрансстрой, 1981 и Инструкцией по обеспечению безопасности движения поездовпри производстве буровзрывных и скальных работ на строительстве вторых путей(ВСН 175-71).

Работавыполнена сотрудниками ЦНИИС, треста "Трансвзрывпром" и институтаМосгипротранс. 

Введениенаписано В.И.Пугачевым и А.П.Семиным.

Раздел 1 -В.И.Пугачевым.

Раздел 2 -И.В.Гаврилиным, В.И.Пугачевым и М.Г.Дыкманом.

Раздел 3 -А.П.Семиным, И.В.Гаврилиным.

Раздел 4 -Ю.В.Глазковым, В.И.Пугачевым, А.П.Семиным и Б.Н.Сергеевым.

Раздел 5 -Р.А.Гильмановым, В.И.Пугачевым и А.П.Семиным.

Раздел 6 -Р.А.Гильмановым, В.И.Пугачевым, Ю.В.Глазковым.

Раздел 7 -Р.А.Гильмановым.

Раздел 8 -А.П.Семиным.

Раздел 9 -М.И.Оноцким.

Общаяредакция ВСН выполнена В.И.Пугачевым.

 

1.ОРГАНИЗАЦИЯ БУРОВЗРЫВНЫХ РАБОТ

 

Общиеположения

 

1.1. Впроцессе сооружения земляного полотна буровзрывные работы производятся наскальных участках трассы при устройстве выемок и кюветов, нагорных иводоотводных канав, траншей для укладки кабелей и трубопроводов, насыпей восновании косогоров и прижимов, разработке резервов и притрассовых карьеров,нарезке технологических полок, сооружении котлованов под опоры мостов,виадуков, контактной сети и других сооружений, устройстве рабочих площадок ит.п.

Взрывнойспособ применяют также при возведении насыпей на болотах, дноуглубительныхработах в морских портах, рыхлении сезонно- и многолетнемерзлых грунтов,корчевке пней, добыче строительных материалов в карьерах, уплотнениипросадочных грунтов, разрушении конструкции при реконструкции сооружений и др.

1.2.Применение взрывного способа не допускается:

для рыхлениямерзлого грунта при толщине промерзания менее 0,5 м;

для рыхленияскальных грунтов, поддающихся рыхлению и разработке землеройными машинами приуширении выемок под второй путь;

при корчевкепней диаметром менее 50 см (менее 30 см в мерзлых грунтах);

длявыполнения подготовительных работ на болотах по устройству дренажных прорезей,канав-торфоприемников, водоотводных канав и по выторфовыванию при глубине разработкидо 4 м;

в местахразвития оползневых явлений;

вблизиместорождений минеральных вод, расположения звероферм и птицеферм, памятниковкультуры и природы;

взаповедниках и национальных парках;

наместорождениях полезных ископаемых (если буровзрывные работы не способ добычи);

в водоемах иреках, а также вблизи них в весенне-летний период;

дляобразования полок на крутых склонах скальных массивов, находящихся внеустойчивом равновесии.

1.3.Разработка взрывным способом выемок, расположенных на расстоянии до 50 м отискусственных сооружений (если другие расстояния не определены проектом),должна быть закончена до начала возведения этих сооружений.

Взрывание иразработку выемок в вечномерзлых грунтах следует начинать в зимний и весеннийпериоды года.

1.4.Взрывание скважинных, камерных и котловых зарядов производится по проектам, апри систематическом взрывании - по типовым проектам, корректируемым на каждыймассовый взрыв по фактическим данным расположения зарядных выработок. Взрываниешпуровых (в том числе и котловых шпуровых зарядов) рукавов и наружных зарядов -по паспортам.

Взрывание насброс, выброс, специальные взрывные работы и взрывание в населенных пунктахпроизводится по проектам.

Проектыутверждаются главным инженером организации, ведущей взрывные работы, посогласованию с руководителем организации (предприятия) заказчика, а паспорта икорректировочные расчеты - руководителями взрывных работ.

С проектамии паспортами на буровзрывные работы должен быть ознакомлен под роспись весьперсонал, выполняющий буровзрывные работы.

Отступленияот проекта согласовываются с организацией, которая составляла проект, иутверждаются главным инженером организации, ведущей взрывные работы.

1.5. Передначалом взрывных работ на местности устанавливается граница опасной зоны иотмечается условными знаками.

1.6. Доначала взрывных работ составляется график их производства, с которым должныбыть ознакомлены все работники объекта и жители ближайших населенных пунктов.Кроме того, перечисленный контингент должен быть ознакомлен со значениемзвуковых и световых сигналов.

Проекты набуровзрывные работы согласовываются с местными органами охраны природы.

 

Выборспособов и методов производства взрывных работ

 

1.7. Приразработке скальных выемок применяют следующие основные способы взрывания: нарыхление, выброс, сброс и обрушение.

Способывзрывания при разработке скальных выемок выбираются исходя из условий рельефаместности и распределения объемов земляных (скальных) масс по выемкам инасыпям, расположения сооружений и коммуникаций вблизи места взрыва, а такжесохранности окружающей среды.

1.8. Припоперечном уклоне местности до 40° применяют, как правило, взрывы на рыхление ивыброс, а в случаях сооружения полувыемок на косогорах с углом откоса более 40°- взрывы на рыхление, сброс и обрушение.

Дляобразования ненарушенных откосов при устройстве выемок и полувыемок следуетприменять специальные технологии взрывных работ.

1.9.Проведение указанных в п.1.7 основных способов взрывания следует осуществлятьметодом скважинных или шпуровых зарядов. Применение метода камерных зарядов присоответствующем технико-экономическом обосновании допускается в исключительныхслучаях только для перемещения породы из выемки в кавальер и при сооруженииземляного полотна на прижимах или крутых косогорах, при невозможностиприменения метода скважинных зарядов.

1.10. Приподчистных планировочных работах, устройстве канав, кюветов, нарезкетехнологических полок до ширины основания 1-2 м, небольших котлованов сглубиной взрываемого слоя до 0,5 м, рекомендуется шпуровой метод взрывныхработ.

 

Выборспособов бурения скважин 

 

1.11. Дляобразования скважин следует применять:

а)шарошечный способ бурения - в некрепких (VI группы по СНиП IV-2-82, сб. 3),среднекрепких (VII-VIII групп) и в крепких (IX группы) малоабразивных грунтах,а также в грунтах с нескальными прослойками и  в нескальных мерзлых и моренныхгрунтах, содержащих твердые включения;

б)ударно-шарошечный (с погружным ударником и шарошечным долотом), пневмоударный(с погружным ударником) и ударно-вращательный (с выносным ударником) способыбурения - в среднекрепких, крепких и весьма крепких грунтах (VIII-XI групп);

в)вращательный способ бурения - в мерзлых и полускальных (IV-VI групп) грунтах.

 

Временныездания и сооружения, предусматриваемые для буровзрывных работ

 

1.12. Вподготовительный период до начала взрывных работ должно быть завершеностроительство складов ВМ, подъездных путей к ним и объектам взрывных работ,тупиков для разгрузки ВМ, мастерских, а также служебных, жилых и другихпомещений.

1.13.Средства на строительство складов ВМ, в согласованном с субподрядчиком размере,должны выделяться из общей суммы средств, предусмотренной в сводном сметномрасчете и сводной смете на временные здания и сооружения всего строительстваотдельной графой и не включаться в объектно-сметный расчет и объектную смету.Расчеты по указанным средствам производятся после завершения строительствасклада ВМ.

Числоскладов и их размещение должно обеспечивать возможность доставки ВМ на участкиработ и возврата остатков ВМ на склад в течение светлого времени суток израсчета 2-3 часов езды автотранспортом от склада ВМ до места работ.

Склады ВМ,железнодорожные спецтупики и площадки для разгрузки ВМ должны быть построены всоответствии с типовыми или индивидуальными проектами, привязанными к местнымусловиям и предусматривающими, как правило, механизацию погрузочно-разгрузочныхработ и приняты комиссионно с участием контролирующих органов и организаций,ведущих взрывные работы, с составлением соответствующего акта.

1.14. Выбормест для строительства складов ВМ осуществляется комиссионно с участиеморганизаций, ведущих взрывные работы, и контролирующих органов исогласовывается с заинтересованными организациями.

Данные оплощадках под склады ВМ включаются в акт комиссионного выбора общей площадки(трассы) для строительства всего объекта.

Ходатайствоо представлении земельного участка для склада ВМ и его отводе возбуждаетсязаказчиком в порядке, предусмотренном земельным законодательством республики,на территории которой намечается строительство.

 

2. ПРОЕКТНАЯИ ПРОИЗВОДСТВЕННО-ИСПОЛНИТЕЛЬСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ НА ВЗРЫВНЫЕ РАБОТЫ

 

2.1. Дляорганизации и производства буровзрывных работ разрабатывается проектнаядокументация в составе проектно-сметной и организационно-технологической, атакже производственно-исполнительская, составленные согласно требованиям СНиП3.01.01-85 "Организация строительного производства", СНиП 3.02.01-87"Земляные сооружения, основания и фундаменты", СНиП III-4-80"Техника безопасности в строительстве", СНиП IV-2-82 "Сборникэлементных сметных норм на строительные конструкции и работы", СН 449-72"Указания по проектированию земляного полотна железных дорог", ВСН175-71 "Инструкция по обеспечению безопасности движения поездов при производствебуровзрывных и скальных работ на строительстве вторых путей", "Единыхправил безопасности при разработке месторождений полезных ископаемых открытымспособом", "Единых правил безопасности при взрывных работах","Основ земельного законодательства Союза ССР и союзных республик"(1968 г.), "Основ водного законодательства Союза ССР и союзныхреспублик" (1970 г.), "Основ законодательства Союза ССР и союзныхреспублик о недрах" (1975 г.) и методических указаний, норм и другихприродоохранных инструкций (обязательное приложение 1).

2.2.Проектная документация на буровзрывные работы должна разрабатываться в объеме исоставе, достаточном для обоснования принимаемых проектных решений взависимости от специфики видов строительства, сложности условий производства идругих особенностей выполнения взрывных работ.

В пределах,установленных проектом, должна быть обеспечена сохранность зданий, сооружений,оборудования, инженерных и транспортных коммуникаций, ненарушениепроизводственных процессов на промышленных, сельскохозяйственных и другихпредприятиях, охрана природы.

Если привзрывных работах не могут быть полностью исключены повреждения существующих истроящихся зданий и сооружений, то возможности повреждения должны быть указаныв проекте.

Соответствующиерешения должны быть согласованы с заинтересованными организациями.

В рабочейдокументации на взрывные работы и проекте производства взрывных работ вблизиответственных инженерных сооружений и действующих производств следует учитыватьспециальные технические требования и условия согласования проектов производствавзрывных работ, предъявленные организациями, эксплуатирующими эти сооружения.

2.3.Проектная документация на буровзрывные работы разрабатываетсяспециализированной проектной организацией или организацией, выполняющейвзрывные работы, в соответствии с заданием на проектирование, выданнымгенеральным проектировщиком объекта или другими заказчиками проектнойдокументации, а также договором, заключенным между ними на выполнение проектныхработ.

2.4. Заданиена проектирование должно содержать подробные исходные данные в соответствии стребованиями к проектированию, включающие обязательно: решение по организациибуровзрывных работ, методам их производства, средствам механизации бурения ивзрывания, согласованные с организацией, проводящей взрывные работы, а такжесредствам механизации уборки взорванного грунта;

данные омощности специализированных на взрывных работах организаций, наличии складовВМ, подсобных зданий и возможности их использования и развития, возможностииспользования местных кадров;

сведения оместах расположения станций (пунктов) прибытия грузов, наличии специальныхтупиков и площадок для разгрузки ВМ;

специальныйплан местности в радиусе опасной зоны с нанесением всех зданий, сооружений,дорог, линий электропередач и связи, садов и других угодий и т. п.;

характеристикувыемок и котлованов с оценкой устойчивости скального массива в естественномсостоянии и при образовании в нем проектных откосов;

поперечные ипродольные профили выемок и котлованов с нанесением инженерно-геологическихусловий.

Вхарактеристике инженерно-геологических условий, приводимой в записке ПОС,должны быть указаны обязательно:

названиеразрабатываемого грунта, глубина и мощность зон пресных вод с требованиями поих охране, степень трещиноватости по зонам с данными об элементах залеганиягосподствующих систем трещин;

скоростьраспространения упругих колебаний в массиве взрываемых грунтов;

требования ксохранности зданий и сооружений, охране окружающей среды;

наибольшеечисло гроз за месяц и грозовой период;

дополнительныетребования к охране труда и технике безопасности, вытекающие из конкретныхместных условий и производства работ;

другиеданные и сведения, необходимые для проектирования БВР.

2.5. Набуровзрывные работы составляется следующая проектная документация:

2.5.1. Встроительстве:

а) в составеТЭО и проекта:

разделбуровзрывных работ в проекте организации строительства;

сметнаядокументация;

б) в составерабочего проекта:

разделбуровзрывных работ в проекте организации строительства;

сметнаядокументация;

рабочиечертежи на буровзрывные работы;

в) в составерабочей документации:

рабочиечертежи на буровзрывные работы;

сметнаядокументация;

г) проектпроизводства работ (ППР).

2.5.2. Придобыче нерудных полезных ископаемых:

а) на стадииТЭО карьера:

выбор методавзрывных работ и бурового оборудования;

выбор высотыуступа и ширины рабочих площадок;

определениестоимости работ;

б) на стадиипроекта карьера:

уточнениепоказателей взрывных работ, принятых в ТЭО;

установлениеобъемов взрываемых блоков;

емкостьсклада ВМ;

сметнаядокументация;

в) на стадиирабочих чертежей:

детализацияпринятых решений и вариантов в пределах утвержденных показателей и затрат;

составлениетиповых чертежей взрывных работ (типового проекта производства буровзрывныхработ);

сметнаядокументация.

2.6. Намелкие, разовые и эпизодические работы составляется в качестве проектнойдокументации паспорт или технический проект массового взрыва.

Техническийпроект массового взрыва должен состоять из:

а)ситуационного плана;

б)поперечных разрезов с геологической характеристикой и категорией грунтов;

в) расчетазарядов с указанием их величин, сетки расположения зарядов, конструкциизарядов, величины забойки и перебура;

г) схемывзрывания с указанием интервала замедления;

д) сведенияобщего характера - диаметр скважин, объем буровых работ, объем взрываемогоблока, расчетный выход горной массы, удельный расход ВВ и др.

Паспортбуровзрывных работ должен содержать:

указания порасположению, глубине, количеству взрываемых в серии шпуров или наружныхзарядов; наименование применяемых ВВ и СВ;

данные одиаметре шпуров, конструкции и величине зарядов, забойке и материале для нее;

указания поколичеству взрываемых в серии шпуров и последовательности их взрывания посериям;

указания поустройству взрывной сети;

планместности с указанием места взрывных работ, границы опасной зоны, постовоцепления и мест укрытия рабочих.

2.7. Разделбуровзрывных работ в составе ПОС состоит из:

а)календарного плана производства буровзрывных работ;

б) перечнясооружений подготовительного периода, необходимых для выполнения буровзрывныхработ, включая склады ВМ емкостью не менее 3-месячной потребности строительстваво взрывчатых материалах;

в) описанияметодов производства буровзрывных работ;

г) ведомостиобъемов буровзрывных работ с выделением их в составе пусковых комплексов иобъектов;

д) ведомостипотребности во взрывчатых материалах с распределением по срокам строительства;

е) ведомостипотребности в буровых машинах и автотранспорте;

ж) ведомостипотребности в рабочих кадрах.

В составепояснительной записки к ПОС указывается:

характеристикаусловий для производства БВР;

обоснованиеметодов производства БВР;

обоснованиеколичества "окон" при строительстве 2-го пути;

обоснованиепо разработке ППР.

На всехстадиях (п.2.5, 2.6 и 2.7) проектно-сметная документация должна содержатьсамостоятельный раздел по охране природы.

2.8. Всостав рабочей документации на буровзрывные работы должны входить рабочиечертежи и пояснительная записка.

Пояснительнаязаписка включает:

а)гидрогеологические условия;

б)технологические решения взрывных работ, расчет зарядов, взрывных сетей,потребность в материалах, оборудовании, затратах труда;

в) сметы(локальные и объектные);

г) ведомостьобъемов работ по методам взрывания;

д)ситуационный план местности в пределах границы опасной зоны взрыва с нанесениемназемных и подземных сооружений, коммуникаций и угодий;

е)мероприятия по охране природы.

2.9. Сметнаядокументация составляется в порядке, установленном "Инструкцией о составе,порядке разработки, согласования и утверждения проектно-сметной документации настроительство предприятий, зданий и сооружений, СНиП 1.02.01-85.

2.10.Сметная стоимость буровзрывных работ согласно объектным (локальным) сметам,составленным по рабочим чертежам, входит в состав ведомости сметной стоимоститоварной строительной продукции отдельной строкой.

2.11.Стоимость буровзрывных работ по каждой главе проекта (рабочего проекта),рабочей документации должна определяться локальными сметами с выделениемраздельно грунтов IV-V групп и грунтов VI-XI групп. Итоги локальных смет набуровзрывные работы включаются в объектную смету отдельными строками длягрунтов IV-V группы с начислением всех лимитированных и прочих затрат.

2.12.Рабочая документация на буровзрывные работы разрабатывается в целом настроительство сооружения, предприятия или их очередей с продолжительностьюстроительства до двух лет, a при большей продолжительности - на годовой объемстроительно-монтажных работ.

2.13. Принеобходимости выполнения буровзрывных работ, не предусмотренных проектоморганизации строительства, в том числе опытно-экспериментальных взрывных работ,проектная организация по согласованному с ней техническому заданию можетсоставлять проектную документацию в одностадийном порядке.

2.14.Проектная документация должна составляться на все взрывы, выполняемые методомскважинных или камерных зарядов, а также на все взрывы в зоне населенныхпунктов, железных и автомобильных дорог, ценных угодий, ЛЭП и другихсооружений, независимо от метода взрывных работ.

2.15. Врабочих чертежах буровзрывных работ должны быть уточнены принятые в ТЭО илипроекте конструкции выемок, объемы и методы буровзрывных работ и определены:

а)организация буровзрывных работ;

б) высотаразрабатываемых уступов или мощность взрываемых слоев грунта;

в)расположение зарядов в плане и профиле, величины зарядов и их конструкция;

г)количество взрывных выработок, их размеры и схемы крепления;

д) схемывзрывных сетей;

е) радиусыопасных зон и меры по защите зданий, сооружений и угодий, попадающих в этизоны, а также мероприятия по технике безопасности при буровзрывных работах;

ж)продолжительность и число "окон", необходимых для взрывных работ припроизводстве их в зоне действующей железной или автомобильной дороги.

2.16.Проекты производства работ (ППР) разрабатываются для взаимной увязки выполнениябуровзрывных и земляных работ, с целью снижения общей их стоимости итрудоемкости, сокращения срока разработки объекта, увеличения полезного времении производительности механизмов, повышения  качества, безопасности  работ  и наибольшей сохранности окружающей среды.

Исходнымиданными для разработки проекта производства буровзрывных работ служат:

а) заданиена разработку ППР, содержащее сведения об объемах и сроках разработки;

б) смета;

в) проект организациистроительства;

г) рабочиечертежи;

д) сведенияо сроках и порядке поставки материалов и оборудования, количестве и типахнамечаемых к использованию буровых машин и транспортных средств, а также орабочих кадрах по профессиям;

е) другиесведения по специфике буровзрывных работ на данном строительстве.

В составпроекта производства буровзрывных работ для строительства объектов включаются:

а) графикили календарный план производства работ, в которых на основе объемовбуровзрывных работ и разработанной технологии устанавливаютсяпоследовательность и сроки выполнения работ, определяется потребность втрудовых ресурсах;

б) графикпоступления на объект взрывматериалов;

в) графикпотребности в рабочих кадрах;

г) графикпотребности в буровых машинах;

д)технологические карты (схемы) на выполнение отдельных видов работ с включениемсхем операционного контроля качества, описанием методов производства работ,указанием трудозатрат, потребности в материалах, машинах и т.д.;

е) решенияпо охране труда и технике безопасности, требующие проектной разработки (способыобеспечения безопасности забоев, устройство заземлений, ограждения зоны и др.);

ж) методыосуществления контроля и оценки качества БВР (указания о допусках, схемыоперационного контроля качества, способы освидетельствования и фиксации скрытыхработ, сроки проверки качества работ и др.);

з)мероприятия по организации работ методом бригадного подряда, вахтовым способом;

и)необходимость строительства и перечень временных зданий и сооружений;

к)мероприятия по защите действующих коммуникаций и сооружений от действий взрывови мероприятия по охране природы.

2.17. Присоставлении ППР необходимо предусматривать проведение средствами организаций,выполняющих земляные работы, следующих видов работ:

а)устройство временных подъездных и внутриобъектных дорог;

б)устройство временных водоотводных канав;

в) уборкунескального грунта (вскрыши);

г) нарезкутехнологических рабочих полок требуемой ширины в условиях косогоров и прижимов;

д)устройство рабочих площадок для установки машин и механизмов;

е) зачисткуоткосов выемок (полувыемок) до проектного очертания после разработки каждоговзорванного слоя грунта.

2.18. Приразработке ППР должны быть намечены мероприятия, обеспечивающие:

а)достижение максимальной степени дробления породы при минимальном объеменегабаритов;

б) снижениеобъема зачистных работ вплоть до полной их ликвидации;

в)минимальное нарушение породы в откосах при взрывных работах;

г)возможность механизации работ:

д)максимальную выработку буровых, зарядных, экскаваторно-транспортных и другихсредств, эффективную работу всего персонала, связанного с выполнением работ.

2.19. Приразработке ППР для работ в условиях Севера, Сибири и Дальнего Востока следуетпредусматривать применение машин в северном исполнении. Для обеспечения вуказанных районах бесперебойной работы в зимнее и весеннее время следуетуказывать необходимые резервы и материальные ресурсы, ВВ и СВ, ГСМ, буровогоинструмента и т.п., которые в период распутицы должны находиться в зоне наличияподъездов к объектам работ.

Указанныересурсы следует помещать на стройплощадках, в передвижных и других временныхскладах или хранилищах контейнерного типа. В отдельных случаях притехнико-экономическом обосновании для доставки указанных выше средств иматериалов может быть предусмотрено использование вездеходов и вертолетов.

2.20. В ППРпо сооружению земляного полотна на крутых и отвесных косогорах и прижимах дляобразования пионерных троп необходимо предусматривать привлечениегенподрядчиком специальных субподрядных бригад (организаций) альпинистов длявыполнения буровых, взрывных и других работ на склонах круче 40°, обученныхбезопасным методам их выполнения в горных условиях с применением альпинистскихприемов, скалолазного оборудования, обуви и т.п. и соответствующих буровыхсредств. До образования пионерных троп должно быть предусмотрено выполнениеработ по ликвидации вышерасположенных опасно нависающих и слабодержащихсяучастков и кусков породы или отдельностей.

2.21. Прирасположении объекта работ в условиях высокогорья в ППР должны быть заложенымероприятия по обеспечению адаптации рабочих и технического персонала. При этомнеобходимо также учитывать установленные в нормативных документах изменениянорм выработки, а также особенности в эксплуатации механизмов.

2.22. Взависимости от климатических условий ведения работ в ППР должныпредусматриваться соответствующие мероприятия, обеспечивающие нормальныеусловия для работы людей и эксплуатации машин и механизмов.

При особойсложности условий производства взрывных работ (уширение выемок под второй путьи взрывание в зоне населенных пунктов, взрывание выемок глубиной более 25 м,крутизне естественного откоса более 20°, на оползнеопасных склонах, вблизимагистральных трубопроводов, мостов, тоннелей ЛЭП, линии связи), по решениюорганизации, утвердившей проект, разработка проекта производства работ должнавыполняться проектной организацией за счет средств на проектные работы поданной стройке.

В остальныхслучаях ППР разрабатывается организацией, выполняющей буровзрывные работы илипо ее заказу проектной организацией за счет накладных расходов в строительстве.

2.23.Производственно-исполнительская документация включает в себя:

техническийрасчет;

корректировочныйрасчет;

распорядокпроведения массового взрыва;

акт скрытыхработ;

приказ напроизводство массового взрыва.

2.24.Буровзрывные работы осуществляются на основе следующей техническойдокументации:

а) накарьере:

типовогопроекта производства буровзрывных работ;

проектамассового взрыва, состоящего из технического расчета, корректировочногорасчета, распорядка проведения массового взрыва, акта скрытых работ;

б) настроительстве:

проектабуровзрывных работ, состоящего из рабочих чертежей (рабочей документации) спояснительной запиской и ППР;

проектамассового взрыва, состоящего из технического расчета (в случае отсутствиянеобходимости составления рабочих чертежей), корректировочного расчета,распорядка проведения массового взрыва, акта скрытых работ.

Состав ипорядок составления, применения и утверждения технического и корректировочногорасчетов, распорядка проведения массового взрыва, акта скрытых работ и т.д.установлены "Временной инструкцией по организации и производству массовыхвзрывов на дневной поверхности, выполняемых трестом "Трансвзрывпром".

 

3.ТРЕБОВАНИЯ К ВЗРЫВНЫМ РАБОТАМ

 

Буровзрывныеработы должны обеспечивать получение выработок требуемой формы и размеров сминимальными отклонениями от проектного контура; необходимое дробление и развалвзорванного грунта, позволяющие организовать высокопроизводительную работупогрузочно-транспортных средств; максимальную механизацию тяжелых и трудоемкихработ; наиболее полное использование энергии взрывчатых веществ; минимумпланировочных и вспомогательных работ, получение устойчивых откосов и надежныхоснований выемок с минимальным трещинообразованием за пределами контура.

3.1.Содержание негабаритных кусков в составе разрыхленного грунта при скважинномметоде взрывных работ не должно превышать значений, предусмотренных табл.1.

 

Таблица 1

 

Емкость ковша

Выход негабарита, %, для группы грунтов

экскаватора, м3

IV

V

VI

VII

VIII

IX

X

XI

До 0,5

7

13

14

18

19

28

-

-

0,5-1,0

4

9

9,5

14

14,5

19,5

20

24

1-2

2,8

5,5

6

8

8,5

11

12

14

2-3

-

-

1,8

2,8

3

3,5

4

4,5

Свыше 3

-

-

1

1,8

2

2,8

3

3

 

Примечание. Для экскаваторовс ковшом емкостью 0,65 м3 негабаритом считается отдельность размеромсвыше 0,6 м в ребре, с ковшом емкостью 1-1,25 м3 - свыше 0,7 м, сковшом емкостью 1,6 м3 - свыше 0,85 м, с ковшом емкостью 2,0 м3- свыше 0,95 м.

 

Размергабарита принимается равным: 2/3 наибольшей конструктивной глубины копания -для скреперов; 1/2 высоты отвала - для бульдозеров и грейдеров; 1/2 шириныкузова и по весу половину паспортной грузоподъемности - для транспортныхсредств; 3/4 меньшей стороны приемного отверстия - для дробилки (еслипредусмотрено последующее дробление камня).

3.2.Мощность взрываемого слоя грунтов для экскаваторных проходок следует приниматьпо табл.2.

Приразработке выемок в массивах, сложенных горизонтально-слоистыми грунтами,мощность взрываемого слоя следует принимать из расчета образования подошвызабоя по одной из плоскостей раздела, но не больше чем указано в табл.2.Увеличение мощности взрываемого слоя сверх указанного в табл.2 допустимо присоответствующем технико-экономическом обосновании.

 

Таблица 2

 

Емкость ковша

Радиус

Мощность взрываемого слоя, м, при крутизне откоса выемки

экскаватора, м3

черпания, м

1:1

1:0,75

1:0,5

1:0,2

0,65

9,2

5,0

6,0

7,0

8,0

1,0-1,25

9,1-9,9

6,1

7,6

8,0

8,0

1,6

9,9

8,0

9,0

9,5

10,2

 

Припродольном способе разработки косогорных полувыемок с одновременным взрываниемне более двух рядов зарядов мощность взрываемого слоя ограничивается высотойчерпания экскаватора.

3.3. Припроектировании крутизны откосов в коренных слабовыветрелых и слаботрещиноватыхскальных грунтах (sсж > 600 кгс/см2, блочность ³ 0,5 м) следует руководствоватьсяданными рис.1 и табл.3.

 

 

Рис.1.Поперечный профиль выемки

 

Таблица 3

 

Инженерно-геологические условия

1:h

H, м

Отсутствие выдержанных систем поверхностей ослабления, направленных в сторону откоса под углом 30-35°. Заполнитель трещин отсутствует

1:0,2

35-40

 

1:0,5

40

Наличие выдержанных систем поверхностей ослабления, направленных в сторону откоса под углом 30-35°. Заполнитель трещин отсутствует

1:0,5

20

 

1:0,75

20-30

 

1:1

30

Наличие выдержанных систем поверхностей ослабления, направленных в сторону откоса под углом 30-35°. Имеется заполнитель трещин

1:0,5

10

 

1:0,75

10-15

 

1:1

15

 

Примечания: 1. Откосыкрутизной 1:0,2 следует получать методом контурного взрывания; откосы заложением1:0,5 целесообразно выполнять с использованием наклонных откосных скважин.

2. Для улавливания скальныхобломков, выпадение которых при высокой сейсмичности неизбежно, необходимоповсеместное устройство траншей.

 

3.4.Рекомендуемая крутизна откосов для сильнотрещиноватых грунтов (блочность <0,5 м) приведена в табл.4.

 

Таблица 4

 

Инженерно-геологические условия

1:n

H, м

Блочность 0,3-0,5 м

Отсутствие неблагоприятно ориентированных систем поверхностей ослабления и заполнителя трещин

1:0,5

£30

 

 

1:0,75

>30

 

 

1:0,5

³15

 

То же при наличии заполнителя трещин

1:0,75

15-20

 

 

1:1

>20

 

Наличие неблагоприятно ориентированных систем поверхностей ослабления. Заполнитель трещин отсутствует

1:0,5

£20

 

 

1:0,75

20-30

 

 

1:1

³30

 

 

1:0,5

£10

 

То же при наличии заполнителя трещин

1:0,75

10-15

 

 

1:1

>15

Блочность 0,05-0,3 м

Отсутствие неблагоприятно ориентированных систем поверхностей ослабления и заполнителя трещин

1:0,75

£25

 

 

1:1

> 25

 

 

1:0,75

£5

 

То же при наличии заполнителя трещин

1:1

15-20

 

 

1:1,5

>20

 

Наличие неблагоприятно ориентированных систем поверхностей ослабления. Заполнитель трещин отсутствует

1:0,75

£20

 

 

1:1

20-30

 

 

1:1,5

> 30

 

 

1:0,75

£10

 

То же при наличии заполнителя трещин

1:1

10-15

 

 

1:1,5

>15

 

3.5. Внижней зоне шлейфа "разборной скале" при мощности слоя hн £ 3 мзаложение откоса принимается таким же, как и в нижележащем скальном грунте. Примощности слоя hн > 3мзаложение откоса (1:К) в зависимости от блочности принимается равным1:0,75-1,5.

3.6.Рекомендуемый откос верхней зоны шлейфа (делювия) приведен в табл.5.

 

Таблица 5

 

Мощность верхней зоны шлейфа (Hв), м

1:m

£0,8

1: 0,5

0,8-2,0

1:1

2,0-4,0

1:1-1:1,25

> 4,0

1:1,5

 

3.7.Габариты траншей принимаются в соответствии с табл.6.

 

Таблица 6

 

H, м

B, м

Z, м

£16

4

1,0-1,25

16-25

4-5

1,25-1,5

25-35

5-6

1,50-2,0

>35

6-8

2,0-2,5

 

3.8. Приприменении контурного взрывания следует проектировать очертания выемок(полувыемок) с увеличением ширины рабочей площадки по каждому ярусу выемки длястанков БТС-75 не менее 1,4 м, для станков БТС-150, СБШ-160 не менее 2,0 м.

3.9. Объемработ по зачистке бортов и дна выемок принимается по табл.7.

 

Таблица 7

 

 

Объем работ по зачистке в % от профильного объема выемки

Способ производства работ

Группа пород

 

IV-V

VI

VII

VIII

IX-XI

Шпуровыми зарядами

1

2

3

4

5

Скважинными зарядами

2

4

5

6

7

Камерными зарядами

3

5

6

7

8

 

3.10. Приразработке скальных выемок с применением буровзрывных работ недобор в откосахвыемок не должен превышать 10 см. Отдельные выступы и углубления, образовавшиесяв откосах, не должны препятствовать нормальной эксплуатации выемок,производству ремонтных работ и стоку воды, а также ухудшать видимость.

 

 

4. РАСЧЕТПАРАМЕТРОВ ВЗРЫВА И ПРОИЗВОДСТВО РАБОТ ПРИ РЫХЛЕНИИ ПОРОД НА НОВОСТРОЙКАХ

 

Взрывныеработы при сооружении горизонтальных и слабокосогорных выемок с применениемскважинных зарядов

 

4.1. Передначалом ведения буровзрывных работ поверхность участка трассы в пределахобъекта должна быть подготовлена организацией-заказчиком взрывных работ дляперемещения и установки буровых машин и компрессоров.

Нескальные ислабые скальные грунты, прикрывающие коренные скальные массивы, должны бытьпредварительно разрыхлены и убраны с участка взрывных работ.

4.2. Объемвзрываемой в один прием скальной породы для работы экскаватора или погрузчикарекомендуется принимать равным или кратным недельной выработке соответствующейпогрузочной машины.

В летнихусловиях при необходимости заряжания вслед за бурением при рыхлениивечномерзлых грунтов указанный объем следует определять с учетом имеющихся вналичии типов ВВ и СВ, а также времени вторичной смерзаемости.

4.3.Разработку выемок глубиной более 10 м следует выполнять послойно в несколькопроходок (по глубине выемки). Неглубокие выемки (до 2,5 м) или их участки длядостижения хорошего дробления породы и проработки подошвы рекомендуетсявзрывать скважинами малого диаметра.

4.4. Настроительных объектах с большим объемом взрывных работ процессыпогрузочно-разгрузочных и зарядных работ следует механизировать. Применяемоезарядное оборудование (обязательное приложение 2) должно быть допущеноПроматомнадзором СССР к постоянному применению, эксплуатация его производитсяпо специальной инструкции, разработанной заводом-изготовителем.

4.5. Длявыполнения взрывных работ, в зависимости от специфических условий (дробимостьгрунта, горногеологические и гидрогеологические данные, температура окружающеговоздуха и др.) и технико-экономических характеристик ассортимента ВВ,используются взрывчатые вещества, приведенные в обязательном приложении 3.

4.6.Параметры буровзрывных работ при сооружении выемок на новостроящихся объектах(выемках) подбираются в зависимости от степени взрываемости грунта, егокрепости и трещиноватости.

Основнымирасчетными параметрами взрыва при данном диаметре заряда являются: масса зарядаQ, расстояние между скважинами ap и междурядами b, величина перебура Dl и забойки l3.

Диаметрскважинных зарядов рыхления для достижения необходимой степени дробления принаименьшем разрушении откосов и разбросе породы, а также для лучшегоиспользования обмена скважин следует принимать в породах IV-Х групп не больше160 мм, а в труднодробимых породах - 105¸112 мм.

Расчетноерасстояние между скважинами при квадратной сетке их размещения определяется поформуле

,                                                                   (1)

где ap -расстояние между скважинами при квадратной сетке их размещения, м;

P -вместимость 1 м скважины, кг/м (обязательное приложение 4);

q - расчетныйрасход ВВ, кг/м3 (определяют по обязательномуприложению 5).

Величину q при этомследует принимать:

наименьшейпри взрывании легкодробимых (независимо от группы) грунтов: сильно выветрелых,плитчатых, тонкослоистых и сильнотрещиноватых, разделенных на отдельностиразмером до 0,5 м; с выраженным кливажем и рассланцованных или сильноокварцованных, а также метаморфизированных - типа порфиритов, кварцитов и имподобных;

средней привзрывании среднедробимых с небольшой вязкостью грунтов VI-IX групп: средне- икрупнослоистых, слаботрещиноватых;

наибольшейпри взрывании труднодробимых с большой вязкостью грунтов VI-Х групп: средне- икрупнослоистых, слаботрещиноватых, разделенных на отдельности размером 0,8-2,0м.

Прииспользовании ВВ, отличающихся от аммонита 6ЖВ, расчетный расход их q,принимаемый по приложению 5, следует умножать на соответствующие переводныекоэффициенты e (обязательное приложение 6).

Величиназаряда ВВ в скважине Qc (кг)определяется по формуле

,                                                                  (2)

где li - длиныучастков заряда с ВВ одинаковой плотности, м; Pi -количество ВВ данной плотности в 1 пог. м скважины, кг; m - числоучастков заряда (в скважине) с ВВ разной плотности.

Принедостаточности сведений о свойствах грунтов для определения показателя ихвзрываемости расчетную величину расстояния между скважинными зарядами "a" иливеличину линии сопротивления по подошве "W" (м)определяют по формуле

, ,                                                 (3)

где Кп- коэффициент перебура, принимается равным 0,25-0,35; lп - длинаперебура, м;

qв - расчетныйудельный расход ВВ, принимаемый равным 2/3 от значения q(обязательное приложение 7) при взрывании в условиях одной открытой поверхностии равным 1/3 от значений q при уступной отбойке.

Длинаперебура принимается (8¸10) диаметров скважины (dскв). Длиназабойки  принимается, как правило, 22 dскв.

Принеобходимости снизить разлет и развал взорванной породы длина забойки можетувеличиваться до 40 dскв.

Число рядовосновных скважинных зарядов в поперечном сечении выемки определяется по формуле

Nз = В/ар+ 1,                                                                (4)

где Nз - числорядов основных зарядов; В - ширина выемки в уровне основной площадкиземляного полотна или в уровне взрываемого слоя грунта, м.

Приопределении числа Nз следует такоткорректировать величину ар, чтобы крайние основные зарядыпомещались точно в основании откосов выемки.

4.7. Ввыемках глубиной более 4-6 м при крутизне откосов менее 1:0,2, разрабатываемыхбез предварительного щелеобразования, кроме основных скважинных зарядоврыхления необходимо закладывать заряды в откосные скважины (рис.2) для рыхлениягрунта по всему сечению выемки и снижения объема доработок.

4.8.Откосные скважины располагают наклонно  (см. рис.2, б) при крутизне откоса до1:0,33 и вертикально - в случае более пологих откосов (см. рис.2, а).

 

 

Рис.2.Расположение вертикальных (а) и наклонных (б) откосных скважин в поперечномпрофиле выемки:

1 - участокосновных зарядов

 

4.9. Причетном числе скважин в поперечном сечении выемки и продольно-порядномкороткозамедленном взрывании два центральных ряда скважин должны располагатьсясближенно или с небольшим наклоном к вертикальной осевой плоскости выемки так,чтобы угол схождения этих скважин составлял не менее 10-15° (рис.3).

 

 

Рис.3.Расположение основных скважинных зарядов в поперечном профиле выемки при четномчисле рядов

 

4.10. Приразработке выемок в слабых или неустойчивых грунтах короткими участкамискважинам необходимо придавать наклон, соответствующий боковой поверхностиобразуемого уступа, и взрывать их поперечными рядами (рис.4).

 

 

Рис.4. Схемарасположения скважин в неустойчивых породах при лобовой разработке выемки:

а -поперечный разрез; б - продольный разрез

 

4.11. Длярыхления грунта в выемке до уровня основной площадки земляного полотна скважинынеобходимо бурить ниже проектных отметок, т.е. с перебуром.

Величинуперебура скважин Dl устанавливают в зависимости отвыбранного ВВ, прочности грунта и удаления скважин от обнаженной поверхности вуровне основной площадки земляного полотна (см. рис.3), или от расстояния впмежду разновременно взрываемыми рядами скважин.

В крепкихслаботрещиноватых грунтах IX-XI групп при взрывании выемки зарядами из аммонита6ЖВ для первого ряда скважин Dl = 0,4 ар,а для остальных рядов Dl = 0,4 вп,в грунтах средней прочности (VII-VIII) для первого ряда скважин Dl = 0,3 вп,для остальных Dl = 0,3 вп;в некрепких грунтах (V-VI групп) величину перебура необходимо снижать дляскважин первого ряда до Dl = 0,2 вп.

Приразработке выемок в грунтах, сложенных из слабосцементированных горизонтальныхслоев или включающих нескальные прослойки в уровне подошвы выемки, скважиныследует бурить без перебура.

4.12.Короткозамедленное взрывание скважинных зарядов осуществляетсяэлектродетонаторами короткозамедленного взрывания или пиротехническими релеКЗДШ.

Взависимости от технологии разработки и взрывания выемки следует применятьследующие основные схемы расположения и замедления взрыва скважинных зарядовВВ:

продольно-порядныесхемы КЗВ (рис.5) - при разработке выемок глубиной до 4 м с продольнымипроходками экскаватора или при взрывании их в один прием;

поперечно-порядныесхемы КЗВ (рис.6) - при разработке выемок шириной в основании до 10 м и выемокв легкодробимых грунтах при лобовой проходке их по всей ширине и взрываниикороткими участками;

поперечно-врубовыесхемы КЗВ (рис.7) - при разработке выемок более 10 м в основании при лобовойпроходке их по всей ширине и взрывании короткими участками.

Врубовыезаряды, взрываемые ранее других (на рис.5 и 7 ряды врубовых зарядов отмеченыкрестиками), должны быть усилены за счет:

уменьшениярасстояния ар или вп на 20¸25%;

наклонногорасположения (на рис.5 - показано пунктиром);

увеличениядиаметра скважин до 150 мм;

примененияболее плотных и мощных ВВ.

 

 

Рис.5.Продольно-порядные схемы КЗВ:

а - длявыемки на косогоре; б - для выемки на равнинном участке;

1, 2, 3, 4,5 - очередность взрывания рядов скважин

 

 

Рис.6.Поперечно-порядная схема КЗВ:

1, 2, 3, 4,5 - очередность взрывания рядов скважин

 

 

Рис.7.Поперечно-врубовые схемы КЗВ:

а - стреугольным врубом; б - с трапециевидным врубом;

1, 3, 3, 4,5, 6, 7 - очередность взрывания скважин

 

Приприменении продольно-порядковых схем КЗВ скважины в смежных рядах следуетрасполагать в шахматном порядке.

В этихслучаях проектные расстояния между скважинами в ряду следует принимать в1,2-1,6 раз больше, чем расстояния между рядами зарядов ар(большие значения ар относятся к случаям взрываниятруднодробимых грунтов).

Прииспользовании поперечно-врубовых схем КЗВ (см. рис.7) скважины следуетрасполагать по квадратной сетке со стороной квадрата, равной ар,кроме двух центральных рядов скважин - при трапециевидном врубе, или трех - приклиновом врубе; расстояние между указанными центральными рядами может бытьменьше.

Дляувеличения или уменьшения "развала" взорванного грунта сетку скважинследует принимать прямоугольной с соотношением сторон 1:1,2¸1:1,3,располагая меньшую сторону соответственно вдоль или поперек оси выемки.

4.13.Интервал замедления (t, мс) определяют по формуле

t = Ксак,                                                                 (5)

где Кс- коэффициент, учитывающий свойства и строение взрываемого грунта, изменяющийсяв пределах от 3 до 6; величина Кс  зависит от скоростиупругой волны в образце грунта и может быть определена по табл.8; ак- кратчайшее расстояние между соседними разновременно взрываемыми скважинами,м.

 

Таблица 8

 

Скорость упругой волны в образце, м/сек

6000

5000

4000

3000

Значение коэффициента Кс

3

4

5

6

Типичные примеры грунтов

Кварциты, габбро, порфириты, сланцы кристаллические, диабазы - слаботрещиноватые

Граниты, мраморы, гнейсы - слаботрещиноватые

Доломиты, сланцы глинистые - плотные

Известняки, песчаники - плотные

 

Примечание. В трещиноватых ивыветрелых в разной степени грунтах скорость упругой волны в 1,5-3 раза меньшеприведенных величин, поэтому значение Кс следуетсоответственно увеличивать.

 

Рациональныесхемы взрывных сетей при короткозамедленном взрывании приведены на рис.8-11.

 

 

Рис.8. Схемавзрывной сети для КЗВ при одном ряде скважинных зарядов:

1 - ДШ; 2 -скважина; 3 - откос уступа

 

 

Рис.9. Схемавзрывной сети при нескольких рядах скважинных зарядов, взрываемых с замедлениемпо рядам:

1 - ДШ;2-скважина; 3 - откос разрабатываемого слоя породы

 

 

Рис.10.Взрывная сеть при поперечно-врубовой схеме КЗВ:

1 - ДШ; 2 -скважина; 3 - откос разрабатываемого слоя породы

 

 

Рис.11.Схема взрывной сети при нескольких рядах зарядов, взрываемых с замедлением порядам с применением КЗДШ:

1 -скважина; 2 - ДШ; 3 - откос разрабатываемого слоя породы

 

4.14. Вкачестве источника тока для взрывания электродетонаторов следует применятьстандартные конденсаторные взрывные машинки или минные станции.

Инициированиевзрыва ДШ в поверхностной части сети следует производить от двухпоследовательно соединенных электродетонаторов, связанных вместе.

При наличииблуждающих токов в районе взрываемого объекта необходимо применять длякороткозамедленного взрывания пиротехническое реле.

 

Взрывание сприменением метода камерных зарядов

 

4.15.Основными расчетными параметрами при взрывах камерными (сосредоточенными)зарядами являются их величины Q и расстояния: a - междузарядами в ряду и в - между рядами зарядов. Глубина заложения зарядовпри этом определяется, как правило, проектной отметкой основной площадкиземляного полотна или отметкой подошвы карьерного уступа.

Величинысосредоточенных зарядов ВВ (кг) рассчитывают по формуле

Q= f (n) qв W3,                                                            (6)

где f(n) - функция показателя действия взрыва; W - длинаЛНС, определяемая на поперечном профиле по расположению центра заряда, м; qв - расчетныйрасход ВВ для зарядов нормального выброса.

При расчетевеличины сосредоточенного заряда рыхления по формуле значение f(n) следует принимать равным 0,4-0,6 в зависимости от свойств грунтови местных условий (большие значения - для крепких грунтов и при отсутствиипоблизости сооружений, зданий, дорог).

При взрывах,проводимых в непосредственной близости от сооружений и коммуникаций, когдаразлет кусков взорванного грунта недопустим, величина заряда рыхления должнабыть уменьшена до минимальных значений. Значение функций f(n) при этом следует принимать равным 0,2-0,25 (большее значение -для крепких грунтов).

Расстояниемежду сосредоточенными зарядами рыхления следует принимать равнымприблизительно глубине их заложения, а между зарядами вспучивания, - не болееглубины их заложения.

4.16. Прирасчете взрыва на выброс для образования выемки должны быть установлены глубинызаложения зарядов и длины ЛНС (W), покоторым определяют величины зарядов Q ирасстояния между ними. Кроме того, в необходимых случаях должны быть определенывидимая глубина траншеи Нт, радиус сферы полного разрушениягрунта Rp, ширина вп и высота hн навалов,образуемых выбрасываемым грунтом.

Величинукамерных зарядов выброса Qв (кг) длявыемок глубиной до 25 м следует определять по формуле:

Qв = q W3(0,4 + 0,6 n3).                                                         (7)

Для выемокглубиной более 25 м величины зарядов, полученные по формуле, следует умножатьна коэффициент

.                                                                  (8)

Показательдействия взрыва n в формуле (7) при однорядномрасположении и совмещении зарядов с проектной отметкой выемки необходимопринимать равным 1,2-1,3 для достижения относительного выброса, равного 40%,1,6-1,8 - для выброса 50% и 2,0-2,2 - для выброса 80%. Для выемок глубиной до 7м следует принимать большие из указанных значений.

4.17. Приобразовании выемок взрывами на выброс на косогорах с поперечным уклоном более15° величины камерных зарядов, рассчитанные по формуле (7), следует уменьшать,умножая на коэффициент

,                                                                 (9)

где a - уголотклонения ЛНС от вертикали, град.

В такихслучаях ряды зарядов должны быть смещены в нагорную сторону настолько, чтобырасчетный раствор воронки с низовой стороны не выходил за проектное очертаниевыемки, а с нагорной стороны приближался к верхней части проектируемого откоса.

Всильновыветриваемых скальных грунтах центр камерных зарядов следует помещатьвыше отметок основной площадки земляного полотна на величину радиуса сферыполного разрушения.

,                                                             (10)

где lp -коэффициент, зависящий от свойств грунта и ВВ, изменяющихся от 0,1 до 0,4(меньшие значения принимают при использовании ВВ средней бризантности ивзрывании в крепких грунтах).

Вслабовыветривающихся скальных грунтах величина Wопределяется на поперечных профилях при заложении заряда на уровне или нижеуровня основной площадки земляного полотна, в зависимости от принятогопоказателя действия взрыва для достижения заданного выброса и проектногоочертания траншей.

Зарядывыброса должны размещаться в ряду на расстоянии друг от друга a, м:

a= 0,5W (n + 1).                                                           (11)

Расстояниемежду рядами зарядов (м) следует принимать

в =0,а                                                                      (12)

Необходимоечисло рядов зарядов определяется по формуле

,                                                              (13)

В - ширинавыемки в основании, м.

Заряды врядах следует располагать в шахматном порядке, а на косогорных участках - вкаждом продольном ряду независимо от расположения зарядов в соседних рядах.

Заряднымкамерам необходимо придавать форму преимущественно куба и параллелепипеда,вытянутого вдоль выемки; в грунтах V-VI групп в верхней части камерцелесообразно предусматривать воздушные промежутки.

Видимуюглубину траншеи (Нт, м), образующейся при взрывах на выброс вскальных грунтах, следует определять по формуле

Нт =0,30 W(2n - 1).                                                      (14)

Приблизительныезначения ширины (вн, м) и высоты (hн, м) навалавзорванного грунта с обеих сторон траншеи, образуемой взрывом, определяют поформулам:

вн = 5nW,                                                               (15)

,                                                             (16)

где n -показатель действия взрыва.

Принеобходимости перемещения основной части взрываемого грунта в одну сторону отвыемки следует предусматривать направленный выброс.

4.18. Длядостижения направленного выброса, кроме основного ряда зарядов, долженприниматься, по крайней мере, один вспомогательный ряд зарядов (рис.12).Показатель действия взрыва зарядов этого ряда следует принимать на 0,5 меньше,чем для зарядов основного ряда.

 

 

Рис.12.Схема расположения основного Q0 ивспомогательного Qв рядазарядов

в поперечномпрофиле выемки при направленном выбросе

 

Если ширинавыемки понизу в 1,5-2 раза превышает глубину, то необходимо проектировать двавспомогательных ряда зарядов.

Вспомогательныйряд зарядов следует располагать со стороны проектируемого направления выбросаосновной части грунта.

Расположениевспомогательных зарядов в поперечном профиле выемки должно быть таким, чтобыЛНС основного заряда была направлена перпендикулярно откосу траншеи, образуемойвзрывом вспомогательных зарядов. При этом должно быть соблюдено условие W £0,8 Hз.

Вспомогательныйряд зарядов следует взрывать с опережением на 0,5-2 с относительно основногоряда в зависимости от глубины выемки H (при H= 6 м - 0,5 с; при H = 20 м - 2 с).

4.19.Величины основных камерных зарядов при взрывах на обрушение следуетрассчитывать по приведенной выше формуле (6). При этом значения функцийпоказателя выброса следует принимать в зависимости от механических свойств исложения грунтов равными 0,05¸0,15. Меньшее значение f(n) относится кнекрепким сильнотрещиноватым грунтам и к грунтам, разделенным прослойками,большее - к крепким слаботрещиноватым грунтам.

Расстояниямежду основными камерными зарядами обрушениями в ряду (аоб) взависимости от строения скального массива следует принимать аоб = 0,8¸1,4·Wnn .

Принеблагоприятном строении (поперечная слоистость) значение аоб должно бытьминимальным, при благоприятном строении (продольная слоистость) - максимальным.

Величинувспомогательных скважинных и камерных зарядов и расстояние между нимиопределяют как для зарядов рыхления.

Во всехслучаях заряды обрушения должны взрываться в один прием и мгновенно, кромевспомогательных, которые следует взрывать с опережением на 75¸150 мс(меньшее опережение принимается в более крепких грунтах).

 

Расчетпараметров взрыва и производство работ при взрывании на рыхление, сброс иобрушение на крутых косогорах скважинными зарядами

 

4.20. Выборметода взрывания и разработки полувыемки на крутом косогоре и прижиме зависитот характеристики рельефа и инженерно-геологических условий. Косогоры и прижимыпо крутизне разделяются на несколько категорий: на участки до 30°, от 30 до60-65° и более 65°; по инженерно-геологическим условиям - на прикрытые малым(до 1 м) или большим (свыше 1 м) слоем делювия (элювия) или с открытым выходомкоренных скальных грунтов; по условиям подъезда к трассе дороги - на доступныеи недоступные для непосредственного подъезда средств разработки беззначительных дополнительных земляных работ.

4.21. Выемкиили полувыемки в скальном массиве на косогоре со склоном до 30° образуются сприменением взрывов на рыхление; при большой крутизне склона - до 60-65°-взрывами рыхления или на сброс (рис.13), а при крутизне более 65° - взрывами наобрушение (рис.14). В общем случае при образовании полувыемки на крутомкосогоре или прижиме должна быть пройдена рабочая тропа, затем технологическаяполка шириной до 3 м и, наконец, рабочая полка шириной 5-6 м для установки,работы и перемещения тяжелых буровых машин и землеройной техники (рис.15).

 


 

Рис.13.Схема взрыва на сброс

 

 

Рис.14.Схема взрыва на обрушение

 

 

Рис.15.Технологическая схема разработки полувыемки на крутом косогоре:

1 - бурениешпуров перфоратором; 2 - образование тропы взрывом; 3 - бурение скважин станкомБМК-4;

4 - рыхлениегрунта взрывом; 5 - нарезка технологической полки бульдозером; 6 - бурениескважин машиной СБШ-160;

 7 -рыхление взрывом; 8 - разработка грунта экскаватором


Образованнаявзрывным способом на склоне прижима или крутом косогоре рабочая тропа доустановки на нее буровых станков должна быть полностью очищена от взорванногогрунта.

При проходкерабочей тропы необходимо предусмотреть мероприятия, обеспечивающие безопасностьработ по сборке откосов выше тропы.

На участкахнепосредственного выхода коренных скальных грунтов на поверхность склонаприжима для образования тропы могут применяться шпуровые заряды или скважинныезаряды диаметром 105 мм.

Перемещениерабочего персонала должно осуществляться с применением альпинистских методовстраховки рабочих на местах бурения, взрывания или работы ломиками и киркой.Расширение тропы до технологической полки производится в этом случае прирыхлении и частичном сбросе грунта взрывом с использованием метода шпуровых илискважинных зарядов. При этом предпочтительны скважинные заряды.

На участкахкрутого склона или прижима, прикрытых малым слоем (до 1 м) делювия, рабочая тропапрокладывается вручную с применением лопат и кирок.

При наличиибольшого слоя (более 1 м) делювия рабочая полка образуется с помощью бульдозерана мощном тракторе.

Рабочуютропу или полку в делювиально-элювиальном слое породы следует прокладывать втеплое время года.

В техслучаях, когда скальный массив имеет крутой склон, полка на скальном участкетрассы может прокладываться с торца проходкой с "головы" короткимиучастками путем взрывов на сброс.

Дляобразования крутых и устойчивых откосов при устройстве полувыемок на участкахкрутых косогоров и прижимов взрывом на сброс рекомендуется применениеконтурного взрывания. При этом снижается объем дорогостоящих и трудоемкихскальных работ и повышается эксплуатационное качество земляного полотна.

В другихусловиях для образования откосов крутизной 1:0,5 и более следует применятьнаклонные откосные скважины уменьшенного диаметра (105 мм и менее) сосближенным их расположением в ряду в плоскости откоса.

4.22. Пристроительстве инженерных объектов в сложных условиях с повышеннымиэкологическими требованиями разработку скального грунта на косогорах при углесклона меньше 30° следует производить взрывами на рыхление.

В случаезаложения откоса выемки крутизной 1:0,2 или круче необходимо применятьконтурное взрывание. При более пологом заложении полувыемок возможно применениеоткосного ряда скважины.

Расчетпараметров скважинных зарядов рыхления и их расположения на взрываемом блокепроизводится согласно формулам (1; 2). Существенным отличием разработки выемокна косогоре является сложность получения ровной поверхности подошвы при взрыве1-го ряда (ближайшего к поверхности косогора) скважинных зарядов из-завозможности скола грунта на поверхность косогора и, как результат,"ухода" рабочей площадки.

Дляпредотвращения этого явления рекомендуются следующие мероприятия:

конструкциюзаряда 1-го ряда скважин рыхления необходимо применять согласно рис.16;

основныепараметры заряда определяются по формулам:

hпер = 0,2·cosa· W

hпер - величинаперебура, м;

Qод = 0,8·cosa· WР

Qод - массадонного заряда, кг;

hин = 8¸10dc

hин - величинаинертного промежутка, м,

где W - величинаЛСПП, м; P - вместимость скважины, кг/м; a - уголсклона косогора, град; hин - диаметрскважины, м.

 

 

Рис.16.Конструкция заряда в скважинах первого ряда

 

Следуетизбегать порядного или одновременного взрывания группы смежных зарядов 1-горяда.

Дляуменьшения сброса при рыхлении грунта следует применять врубовые илидиагональные схемы взрывания с направлением отбойки в сторону законтурногомассива.

Особенностьюрыхления горных пород при уширении существующих выемок или полок до проектногоконтура является возможность рассредоточения фронта работы, что позволит болеевысокими темпами вести строительство инженерных сооружений.

Привозможности создания пионерной тропы вдоль контура уширяемой выемки по ееверхнему заложению возможна следующая схема ведения взрывных работ на рыхление(рис.17).

 

 

Рис.17.Уширение выемок с применением контурных скважин:

1 - веерныескважины рыхления; 2 - контурные скважины

 

С пионернойтропы бурят ряд контурных скважин в плоскости контура, а с действующей выемки(рабочей полки) бурят веера скважин рыхления. Скважины рыхления не добуриваютдо контура выемки (плоскости расположения контурных скважин) на величину (вк,м).

вк = 0,5W,                                                                 (17)

где W - ЛСППзарядов рыхления, м.

Параметрырасположения скважин в веерах следующие:

a= (1,1 ¸ 1,2)W;                                                             (18)

в= (0,85 ¸ 0,95)W,                                                           (19)

где а- максимальное расхождение скважин в веере, м; в - расстояние междувеерами, м.

Скважины ввеере располагают равномерно по сечению дорабатываемого объема выемки. Длинанезаряженной части скважины (аналог забойки) составляет примерно (1¸1,3)W. Верхняяскважина каждого веера располагается на расстоянии (1¸1,5)W отсвободной поверхности косогора. При создании зарядов в веерных скважинахрыхления используют пневмозаряжание. В качестве ВВ рекомендуется использоватьсамые мощные ВВ, допущенные к пневмозаряжанию.

Заряды вконтурных скважинах взрывают одновременно в первую очередь по сравнению сзарядами рыхления. Заряды в веерах рыхления рекомендуется взрывать одновременнос замедлением между веерами.

Приневозможности создания пионерной тропы для размещения легкого буровогооборудования по верхнему заложению выемки рекомендуется лобовая разработкауширяемой выемки короткими участками. Размещение веерных скважин рыхления, ихпараметры, конструкция заряда и технология взрывания в этом случае остаютсятеми же, что и в описанной выше технологии. В плоскости откоса в лоб забоябурят отрезной ряд веерных скважин. Максимальное расстояние между нимирекомендуется принимать равным (м):

,                                                             (20)

где P -вместимость скважины, кг/м; e - относительнаяработоспособность ВВ; q - расчетный удельный расходВВ на рыхление, кг/м3.

Максимальнаявысота забуривания веерных скважин определяется конструкцией бурового органа.Откосные веерные скважины можно недобуривать до свободной поверхности косогорана расстояние (hв, м) вдольплоскости откоса, определяемое по формуле

hв = (2 ¸ 3)amax.                                                        (21)

Меньшиезначения рекомендуются при крупноблочных грунтах с неблагоприятнымрасположением системы трещин. В сильно трещиноватых грунтах целесообразнонедобуривать на большее расстояние.

Дляповышения качества откоса выемки при веерном расположении откосных скважиннеобходимо обеспечивать высокую точность забуривания и бурения (отклонениескважины от проектной плоскости не должно превышать 1°). При такой точностибурения рекомендуемая длина заходки lз составляет(25¸35) м.

В качествеВВ необходимо применять гранулированные взрывчатые вещества, допускаемые кпневматическому заряжанию и обладающие низкой скоростью детонации иэнергетическими показателями.

4.23. Привзрывании на сброс, выполняемом, как правило, методом скважинных зарядов, объемгрунта, предназначенный к перемещению взрывом, может составить до 70% отпроектного объема полувыемки.

Диаметросновных скважин должен быть максимальным.

Общеепотребное количество ВВ определяют как сумму величин всех зарядовсосредоточенной формы с учетом поправки на косогорность. Рассчитанную суммарнуювеличину расхода ВВ следует уменьшать на (20¸30)%.

Дляуменьшения разрушения откосов и увеличения вместимости скважин их следуетбурить с наклоном, возможно более близким к углу заложения откоса.

Расстояния амежду скважинами в ряду должны быть менее (0,8¸0,85)кратчайшего расстояния W от центра зарядов доповерхности косогора или до соседнего заряда скважин (рис.18). Если приоднорядном расположении скважин общее потребное количество ВВ не вмещается вскважины, то следует увеличить число рядов скважин. При этом должно соблюдатьсяусловие a £ (0,7¸0,8)в.

 

 

Рис.18.Схема расположения скважинных зарядов при взрывах на сброс

 

Величинуперебура и длину "забойки" следует определять так же, как и дляскважинных зарядов рыхления.

Примногорядном взрывании длину "забойки" в крайнем ряду скважин снизовой стороны косогора необходимо уменьшать в 1,5-2 раза.

Примногорядном расположении скважин взрывание их следует осуществлять порядно сзамедлением 25,0-100 мс, начиная с низовой стороны. В каждом ряду скважиныдолжны взрываться одновременно.

Перемещение оставшейся части взорванного грунта при взрывах на сброс производят бульдозеромпод откос в низовую сторону или в насыпь автосамосвалами с погрузкойэкскаваторами. При этом приоткосная часть должна разрабатываться толькоэкскаваторами с одновременной оборкой откосов от неустойчивых и нависающихвыступов грунта.

4.24. Взрывына обрушение, как правило, применяются при разработке глубоких скальных выемокбольшой крутизны. Качество дробления грунтов при обрушении зависит от ихсложения - толщины слоев и степени трещиноватости.

Устройствополувыемок с применением взрывов на обрушение в тех случаях, когда возможнадоставка и работа буровых средств с нагорной стороны, необходимо выполнять сиспользованием скважинных зарядов, пробуренных сверху вниз. В этом случаескважинные заряды обрушения закладывают друг от друга на расстоянии аоб= (0,6 ¸ 0,8)·W, м. При поперечнойслоистости грунтов принимают меньшие значения аоб. Диаметрскважин следует принимать в пределах (100¸150) мм.

Величинызарядов ВВ в скважинах при взрывании на обрушение определяют по вместимости 1пог. м скважины и длине зарядов, устанавливаемой на поперечном профиле, сучетом перебура и за вычетом длины "забойки". Расчетная величиназарядов Qоб должна быть проверена насоответствие объемной нагрузке при указанном ниже удельном расходе ВВ qоб. Объемнаянагрузка Vоб3) в этом случаеопределяется из выражения

Vоб = аобВН,                                                                 (22)

где Н- высота обрушаемой части уступа, м; В - ширина указанной части уступа вуровне подошвы, м.

Удельныйрасход ВВ принимается в зависимости от группы грунтов и величины , где Wnn - величинаЛНС в уровне основания скважины.

Для грунтовVI-IX групп и величины Q = (0,15¸0,2) расход ВВследует принимать равным (0,1¸0,2) кг/м3, длягрунтов VIII-IX групп и выше величины Q < 0,15q = 0,66 расход ВВравен (0,5¸0,7) кг/м3.

Еслирасчетная величина скважинного заряда Qоб,проектируемая в виде сплошной колонки, превышает величину Vобqоб, то егоследует выполнять прерывистой конструкции, уменьшая общую величину заряда вскважине; если заряд недостаточен, то скважины следует соответственно сблизить.

Длинаперебура скважин при взрывах на обрушение должна назначаться в пределах (0,25¸0,4)W взависимости от прочности грунтов принятого типа ВВ.

Длина"забойки" должна быть не менее величины W. Приотношении H/B ³ 2 в верхней части заряданеобходимо предусматривать устройство воздушного или другого инертногопромежутка.

Дляобеспечения устойчивости откоса при повышенной крутизне следует применять приобрушении контурное взрывание. При этом контурный ряд скважин бурят строго вплоскости откоса, а скважины обрушения располагают на расстоянии Вкот контурных скважин. Величина Вк равна половине W (ЛСПП)зарядов обрушения, рассчитанной по формуле (17), как для зарядов рыхления.

В случаяхневозможности устройства подъездов и установки станков для бурения скважинобрушения сверху необходимо применять технологию взрывания обрушением, сиспользованием горизонтальных скважин (рис.19).

 

 

Рис.19.Схема взрыва на обрушение горизонтальными скважинными зарядами

 

Горизонтальныескважины следует располагать вблизи основания выемки на расстоянии, равном (м):

B0= 0,5W,                                                              (23)

где W - величинаЛСПП.

Количествоскважин обрушения рассчитывается по формуле

,                                                                 (24)

а массазаряда в скважине по формуле

Q = qB3sin3 a (0,4 + 0,6 ctg a),

где Q - массазаряда в скважине, кг; P - вместимость скважин, кг; q - расчетныйудельный расход на выброс, кг/м3.

Скважинырасполагают равномерно вдоль площадки основания выемки в 1¸2 ряда. Приэтом величина расстояния до контура выемки от скважин обрушения не должна бытьменьше 0,5W.

Для снижениясейсмического эффекта рекомендуется взрывать заряды обрушениякороткозамедленно, начиная с зарядов, ближайших к свободной поверхностикосогора.

Приневозможности забурить контурный ряд сверху, в лоб забоя в плоскости откосабурят отрезной ряд веерных скважин (рис.20).

 

 

Рис.20.Схема взрыва на обрушение веерными скважинами

 

Параметрырасположения веерных скважин отрезного ряда, конструкция заряда, технологиябурения и заряжания рекомендуется принимать согласно рекомендациям по ведениюБВР методом рыхления при уширении выемок лобовым забоем.

Откосный иликонтурный ряд скважинных зарядов при обрушении должен взрываться в первуюочередь.

 

Взрывноерыхление мерзлых грунтов 

 

4.25. Втабл.9 приводится классификация мерзлых грунтов по взрываемости и рекомендуемыйудельный расход ВВ.

Параметрырасположения скважинных зарядов определяются по формулам (1), (4), (5).

 

Таблица 9

 

 

Категория взрываемости

 

Грунты

 

Температура, °С

 

Льдистость

Рекомендуемый удельный расход ВВ (кг/м3) при взрывании

 

 

 

 

на рыхление

на выброс и сброс

Легковзрываемые

Мерзлые песчаные со степенью водонасыщения до 0,5

-0,5 и ниже

Сильно- льдистые

0,4¸0,6

1,3¸1,8

Средневзрываемые

Мерзлые песчаные со степенью водонасыщения 0,5¸ 0,9

То же

Льдистые и сильно- льдистые

0,6¸0,8

1,5¸2,0

 

Мерзлые, моренные, обломочные и гравийные с песчаным заполнителем

"

 

 

 

 

Мерзлые, глинистые, моренные, обломочные и гравийные грунты с глинистым заполнителем

От -5 и ниже

 

 

 

Трудновзрываемые

Мерзлые глинистые, моренные, обломочные и гравийные грунты с глинистым заполнителем

От 0  до -5

Слабольдистые и льдистые

0,8¸1,1

1,8¸2,5

 

Примечание. Сильнольдистыегрунты - содержание льда свыше 50%, льдистые грунты - содержание льда 25-50%,слабольдистые грунты - содержание льда до 25%.

 

4.26.Особенностью разработки многолетнемерзлых грунтов является вторичнаясмерзаемость их после взрыва, а также изменение физико-механических свойств -влажности, температуры, льдистости и др. в течение всего года.

Призначительных объемах работ на выемках разработку их рекомендуется вести с двухсторон и по возможности на полную глубину.

Припроизводстве буровзрывных работ в теплое время года необходимо защищать грунтот оттаивания, сокращать перерывы между сменами и вести работы"узким" фронтом. Во избежание потерь скважин или трудоемкой работы поих очистке от льда и ила зарядку их рекомендуется производить вслед за бурениемс соблюдением при этом всех требований, предусмотренных Инструкцией.

4.27. Привзрывании многолетнемерзлых грунтов используется методика расчета параметроввзрывных работ, как и при взрывании скальных грунтов, но удельный расход ВВрекомендуется увеличивать на (15¸20)%.

4.28. Привзрывании легкодробимых многолетнемерзлых грунтов следует применять ВВ среднеймощности со скоростью детонации (3,5¸4,0)·103 м/с.

4.29. Втеплое время года концы детонирующего шнура любой марки, опускаемые в скважину,должны быть тщательно изолированы изоляционной лентой или мастикой. Придублировании не рекомендуется разрезать детонирующий шнур, а помещать его вскважину сложенным вдвое.

4.30. Длякачественного дробления мерзлых грунтов в зимний период, когда они прикрытысверху более крепкой коркой сезонномерзлого грунта, наиболее эффективнымприемом является максимальное сближение зарядов ВВ с расположением их по сеткеот 1,5х1,5 до 2х2 м в зависимости от вязкости грунта. При этом диаметр скважиндолжен быть уменьшен соответственно до 70-100 мм.

4.31. Дляулучшения качества рыхления многолетнемерзлого грунта в верхних слояхвзрываемого участка рекомендуется: "поднимать" заряды ближе к устьюскважин за счет разделения их на две-три части промежуточной инертной забойкой;бурить между основными дополнительные скважины глубиной до 2 м. В целяхповышения надежности (безотказности) взрывания в многолетнемерзлых грунтахрекомендуется устанавливать в каждой скважине 2 боевика - в верхней и нижнейчасти заряда ВВ.

 

Взрывныеработы на карьерах щебзаводов

 

4.32. Длядробления пород на карьерах применяется в основном метод скважинных зарядов.

Зарядыразмещаются в вертикальных (наиболее часто применяемых) или наклонныхскважинах.

4.33. Расчетпараметров взрыва при уступной отбойке породы:

величинапреодолеваемого сопротивления по подошве уступа для одиночного скважинногозаряда (м) равна:

,                                                         (24, а)

где P -вместимость 1 м скважины, кг; q - удельный расход ВВ, кг/м3.

Ориентировочновеличина перебура Dl принимается равной (10¸15)диаметров скважинного заряда Dl =0,5qW;

величиназабойки принимается равной (20¸25)d, взависимости от крепости пород и диаметра скважинного заряда;

массаскважинного заряда (кг) Q = P(lc- lзаб);

расстояниемежду зарядами в ряду

a = mW,

где m= 0,8¸1,4; a -расстояние между рядами зарядов, м; в = (0,9¸1,0)W - прикороткозамедленном взрывании; в = (0,085)W  - примгновенном взрывании.

4.34. Призавышенном W применяются парносближенные заряды, при этом преодолеваемоесопротивление составит:

.                                                                (25)

Расстояниемежду скважинами в паре принимается в пределах (46) диаметров скважин, которыерассматриваются как одиночная скважина с эквивалентной вместимостью 1 мскважины.

4.35. Вмелко- и среднеобломочных породах диаметр скважинных зарядов и удельный расходВВ практически не оказывают влияния на степень дробления пород, поэтому отбойкурекомендуется вести скважинными зарядами диаметром 200 мм и более при минимальномрасходе ВВ, рекомендуемом для данных горно-геологических условий.

4.36.Ориентировочная ширина развала горной массы B (м),составит:

,                                                               (26)

где H - высотауступа, м.

4.37.Негабаритные куски грунта и валуны дробятся взрывами шпуровых или наружных(накладных) зарядов. Для дробления негабаритов наиболее экономично и эффективноприменение шпуровых зарядов.

Параметрыдля дробления негабаритов шпуровым методом определяются в соответствии стабл.10.

 

Таблица 10

 

Длина ребра негабарита, м

Диаметр заряда, мм

Глубина бурения, см

Масса заряда, г

0,5

32

15

20-40

0,6

32

20

30-60

0,7

32

25

40-80

0,8

32

25-30

50-100

0,9

32

35-40

70-140

1,0

32

45-50

90-180

1,1

36

50-55

100-200

1,2

36

55-60

120-250

1,3

36

60-65

140-280

1,4

36

65-70

170-340

1,5

36

70-80

190-380

 

5.СПЕЦИАЛЬНЫЕ ВИДЫ РАБОТ

 

Взрываниепри строительстве вторых путей

 

5.1.Подготовительные работы перед проведением взрывов на строительстве вторыхжелезнодорожных путей включат в себя меры, обеспечивающие сохранность пути идругих обустройств.

Характерэтих мероприятий определяется рабочей документацией и зависит от условийпроизводства работ, глубины выемок, ширины их понизу, крутизны откосов, методавзрывных работ, геологического строения массива и т.п.

К основныммероприятиям по защите железнодорожного пути, сооружений и обустройств отповреждений относятся: укрытие пути настилом из шпал; укрытие водоотводных устройствнастилом; защита опор контактной сети, линий связи и электропередач; защитапролетных строений путепроводов и мостов.

5.2. В целяхуменьшения разлета скального грунта и защиты проводов контактной сети, линийэлектропередач и связи, места взрыва рекомендуется укрывать металлическимисетками с пригрузкой их балластом в мешках.

5.3.Разработку полускальных и разрушенных скальных (IV-VI групп), а также мерзлыхгрунтов следует предусматривать с применением механических средств (рыхлителей,фрез, ковшей активного действия и т.д.).

5.4. Приглубине выемок до 2 м буровзрывные работы в труднодробимых грунтах следуетвести методом шпуровых или скважинных зарядов малого диаметра (до 100 мм) и сприменением скважин среднего диаметра (не более 150 мм) в легкодробимыхгрунтах.

5.5. Объемгрунта, попадающего на путь, зависит от высоты взрываемого уступа, длиныучастка взрыва, а также метода взрывания. Ориентировочный объем грунта,попавшего на путь, можно определить графически (рис.21).

 

 

Рис.21.Схема для графического определения объема грунта на пути при взрыве

 

5.6. Взависимости от продолжительности "окна" и типа грунтов практикойустановлен разовый объем взрывания, величина которого приводится в табл.11.

 

Таблица 11

 

 

 

Объем взрываемого грунта, м3

Характеристика грунтов

Продолжительность "окна" в часах

на электрифицированных участках

на неэлектрифицированных участках

Легкодробимые

1

-

50-100

 

2

400-1000

300-800

 

3

500-1400

600-1500

Среднедробимые

1

-

40-100

 

2

300-700

250-600

 

3

400-1000

300-900

Труднодробимые

1

-

20-50

 

2

150-300

120-300

 

3

200-500

150-400

 

5.7.Разработка выемок при уширении под вторые пути в слабокосогорных условиях можетосуществляться (рис.22) путем понижения уступа; лобовой разработкой с двухсторон; многоуступной системой.

 

 

Рис.22.Схемы разработки выемок при уширении под вторые пути:

а - путемпонижения уступа; б - лобовая разработка с четырех сторон; в - лобоваяразработка при небольшом уширении; г - многоуступная система разработки;

1 - шпуры; 2- скважины; 3 - забойка; 4 - забой экскаватора

 

5.8. Приуширении под второй путь скальных выемок глубиной более 2 м с откосами круче1:1 должна предусматриваться лобовая одноуступная схема разработки, котораяведется, как правило, с обоих концов короткими участками.

Параметрывзрыва определяют по расчетному расходу ВВ и вместимости скважин в соответствиис разделом 4.

При лобовойразработке уширяемых выемок глубиной более 8¸10 м ближайшие к пути скважиныследует бурить с наклоном от пути и вдоль него.

Приразработке уширяемой выемки в слаботрещиноватых и слоистыхпрочносцементированных грунтах следует предусматривать заложение скважин сперебуром. При разработке сильнотрещиноватых слоистых и разделенных наотдельности пород, способных к сдвижке от взрыва, заряды в скважинах ближайшегок пути ряда должны помещаться на 0,5¸1 м выше отметки головки рельса.

5.9. Приглубине выемок более 10 м и устойчивых пологих откосах может быть примененамногоуступная послойная разработка выемки.

5.10.Взрывание выемок на раздельном полотне в легко- и среднедробимых скальныхгрунтах, покрытых связным грунтом мощностью до 2-3 м, следует предусматриватьбез предварительного удаления слоя грунта, если этот грунт пригоден для укладкив насыпи.

5.11.Рациональными схемами взрывания зарядов при уширении выемок под второй путьявляются поперечно-порядные, продольно-порядные, врубовые, диагональные и др.(рис.23).

 

 

Рис.23.Схемы взрывания зарядов при строительстве вторых путей:

а - простая- поперечно-порядная; б - косая (диагональная); в - схема с использованиемпионерной траншеи; г - с треугольным врубом; д - с трапецеидальным врубом.

 

Стрелкамиобозначено направление движения породы, цифрами - порядок замедления

 

5.12. Приглубине выемок от 2-3 до 5 м, крутых косогорах в грунтах VI-IX групп приуширении до 6-10 м целесообразно применять схемы направленного взрывания вторцевую сторону.

При глубиневыемок более 5 м целесообразно устройство поверху пионерной траншеи снаправленностью взрывания в полевую сторону с помощью диагональной схемы.

В крепкихтруднодробимых грунтах целесообразно применять схемы с треугольным илитрапецеидальным врубом, смещенным в полевую сторону.

5.13. Длялучшего дробления грунта во всех случаях рекомендуется применениекороткозамедленного взрывания. В крепких монолитных грунтах в целях уменьшениявозможности подбоя зарядов рекомендуется уменьшать (против средних значений)интервалы замедлений.

5.14. Привыборе системы и длины участка взрывания следует руководствоваться следующим:

а) выемкиглубиной до 2 м при крутых откосах и до 3 м при пологих откосах (1:1 и менее) вгрунтах любой крепости при расстоянии от оси пути до основания откоса 4,5 м иболее целесообразно разрабатывать на полное сечение, при этом длина участкавзрыва может достигать 100 м и более;

б) выемкиглубиной до 5¸6 м при пологих откосах (1:1 и менее) в легкодробимых грунтах приуширении их до 6 м целесообразно разрабатывать также на полное сечение;

в) приглубине выемок в легкодробимых грунтах более 6 м и уширении их на 6¸10 мрекомендуется разрабатывать их несколькими уступами с направленностью взрыва вторцевую и полевую сторону. Длина участка взрывания при этом должна бытьограничена 30¸50 м.

Широкиевыемки глубиной более 2-3 м с любой крутизной откоса во всех грунтах, приуширении свыше 10 м (на станциях, при реконструкции железных дорог и т.д.)целесообразно взрывать в несколько слоев скважинными зарядами одним изследующих вариантов:

а) спредварительным образованием с полевой стороны пионерной траншеи снаправленностью взрыва основной части выемки в пионерную траншею с применениемпоперечно-порядной схемы КЗВ;

б)взрыванием скважинных зарядов с образованием вруба с полевой стороны искважинных отбойных зарядов в основной части выемки с обеспечениемнаправленности взрыва в полевую сторону за счет применения диагональной схемыКЗВ.

5.15. Приразработке выемок под второй путь глубиной более 3,5 м на раздельном полотне вудалении менее 15¸25 м от ближайшего откоса, имеющего высоту более 3 м и крутизнуболее 1:1, рекомендуется применять контурное взрывание зарядов для защитыоткоса от разрушения взрывом (рис.24).

 

 

Рис.24.Схема разработки выемок при уширении под вторые пути в слабокосогорных условияхс применением контурного взрывания:

1 - шпуры; 2- скважины рыхления; 3 - забойка; 4 - забой экскаватора; 5 - контурныескважины; I - участок взорванного грунта; II - обуренный участок

 

Контурныескважины следует располагать строго в плоскости контура выемки на расстоянии,определяемом для различных технологий контурного взрывания в зависимости отестественной системы трещин по табл.12.

Таблица 12

 

Угол между плоскостью

Расстояние между скважинами, м

контура и системой трещин, град

метод предварительного щелеобразования

метод МПО

015

1,0

1,4

1575

0,8

1,2

7590

0,9

1,3

 

Рекомендуемаясхема взрывания приведена на рис.25.

 

 

Рис.25.Схема взрывания зарядов при уширении выемки под второй путь с использованиемконтурного взрывания:

0¸VIII -последовательность взрывания групп зарядов

 

5.16.Мероприятия по обеспечению безопасности движения поездов, по технике безопасности,по защите пути, путевых устройств и сооружений, устройств СЦБ, связи,контактной сети и опор, по соблюдению габарита приближения строений и другие,вытекающие из конкретных местных особенностей, должны быть предусмотрены врабочей документации.

Припроектировании и производстве взрывов по уширению выемок под второй путьследует строго соблюдать "Инструкцию по обеспечению безопасности движенияпоездов при производстве буровзрывных и скальных работ на строительстве вторыхпутей" ВСН 175-71.

 

Проходка шурфов,штолен, камер и котлованов 

 

5.17.Проходку шурфов, штолен и небольших камер в грунтах VII-Х групп рекомендуетсявести с применением врубового взрывания.

С этой цельюво всех случаях, когда позволяют местные условия и наличие буровых средств, вцентре выработки до начала проходки необходимо предусматривать бурениенезаряжаемой врубовой скважины диаметром 100¸150 мм. Бурение каждого комплекташпуров при этом следует проектировать на глубину до 3,0 м. При отсутствииврубовой скважины тип вруба принимают: при наклонном расположении выработки -пирамидальный, клиновый; при вертикальном или горизонтальном расположении -призматический и щелевой. Длину отбойных шпуров принимают на 0,2 м меньшеврубовых.

5.18. Числошпуров в комплекте при проходке определяется по формуле М.М.Протодьяконова

,                                                           (27)

где Nk - числошпуров при диаметре 36 мм (для аммонита 6 ЖВ); f -коэффициент крепости грунта по М.М.Протодьяконову; S - площадьпоперечного сечения выработки, м2.

Для другихдиаметров шпуров (d, мм) величину Nk следуетизменять пропорционально отношению .

Расчетноезначение Nk подлежит уточнению в конкретных условиях забоя.

5.19.Диаметр шпуровых зарядов при проходке шурфов, штолен и небольших камер вгрунтах VIII-Х групп должен быть не менее 36 мм. Величину зарядов в комплектешпуров при взрывании шурфов, штолен и небольших камер следует рассчитывать изусловия заряжания врубовых шпуров на 0,7¸0,8, а отбойных - на 0,4¸0,6 ихдлины. Меньшие значения - при глубине шпуров более 1 м.

5.20. Числошпуров и расход ВВ при проходке больших зарядных камер следует уменьшать вдва-три раза по сравнению с величинами, определенными для шурфов или штолен.

5.21.Величины и число шпуровых зарядов при взрывании котлованов в скальных выемкахпод опоры контактной сети следует рассчитывать так же, как и при проходкешурфов.

5.22.Принятые параметры должны быть уточнены по результатам первых взрывов.

 

Посадканасыпей на минеральное дно болот 

 

5.23.Взрывные работы при посадке насыпей на минеральное дно болот ведутся для:

удаленияверхнего торфяного покрова болот, чтобы затем соорудить насыпь;

вытесненияторфа из-под насыпей для осаждения их в освобожденное пространство;

вытесненияторфа у откосов насыпей и посадки основания последних на минеральное дно болот.

5.24.Торфяной покров болот удаляют путем образования продольных или поперечныхтраншей в полосе намечаемой насыпи взрыванием зарядов на выброс, помещенных внаклонные скважины.

В целяхмаксимального отброса взорванного грунта за пределы трассы поперечные траншеиследует располагать не перпендикулярно к оси трассы, а диагонально.

Припродольном способе отсыпки насыпи выторфовывание взрывами осуществляют по всейширине насыпи участками длиной от 10 до 40 м (в зависимости от заданногосменного темпа сооружения земляного полотна).

При отсыпкенасыпи "от себя" выторфовывание производят по всей ширине насыпи, ноучастками длиной до 5 м.

Припродольной отсыпке насыпи скважинные заряды для образования траншей следуетрасполагать в 3-4 ряда и более в шахматном порядке вдоль оси.

Расстояниемежду скважинами и их рядами следует применять равным (м):

аб = Нб¸1,2Нб,                                                         (28)

где Нб- мощность торфяного слоя, м.

Массузарядов определяют по формуле Q = f(n)qW3, принимая при этом n = 1,5¸2,25.

Диаметрзарядов следует назначать из условия размещения в скважине расчетногоколичества ВВ при длине зарядов не более 10d. Длина"забойки" при этом должна быть не менее 0,5 W. Диаметрскважин должен быть на 50-80 мм больше диаметра заряда d. Взрываниеследует проектировать от полевой стороны к оси траншеи продольными рядами,порядно, с замедлением, равным 50-100 мс. При отсыпке насыпи "сголовы" очертание ее в плане должно быть таким, как показано на рис.26.Скважины для выторфовывания располагают при этом в один или два рядапараллельно торцевой стороне насыпи.

 

 

Рис.26.Схема расположения зарядов при образовании поперечных траншей в"голове" насыпи: а - разрез; б - план

 

Расстояниямежду скважинами и их рядами, величину зарядов и диаметр скважин определяют также, как и при продольной отсыпке насыпи.

Первый рядскважин следует располагать впереди насыпи на расстоянии 0,5-2 м в зависимостиот мощности торфяного слоя и угла наклона скважин.

Придвухрядном расположении скважин в первую очередь производится взрывание болееудаленного от насыпи ряда, а затем с замедлением 100-150 мс - ближнего рядазарядов.

5.25.Взрывание зарядов ВВ с целью вытеснения торфа или ила из-под насыпи (рис.27)следует производить на участках длиной от 20 до 50 м в зависимости от принятоготемпа работ, производительности средств бурения и глубины болота.

 

 

Рис.27.Схема расположения скважинных зарядов в разрезе (а) и плане (б) при посадкенасыпи на минеральное дно болота: I - вспомогательные заряды; II и III- основные заряды

 

Заряды приэтом виде взрывания делят на основные, предназначенные для вытеснения торфа илиила из-под насыпи, и вспомогательные, предназначенные для образованияторфоприемников.

Скважины дляосновных зарядов необходимо закладывать в насыпи продольными рядами. Примощности торфа до 3 м принимают 3 ряда зарядов, при большей мощности - 4 рядазарядов по ширине насыпи.

Вспомогательныезаряды следует закладывать в верхней плотной части торфа вдоль насыпи нарасстоянии 2 м от ее откоса.

До взрыванасыпь должна быть возведена выше уровня болота на величину, равную толщинеторфа или ила под насыпью. Общая высота погружаемой взрывом насыпи во избежаниепрорыва газов должна быть не менее 3,5 м.

Расстояниемежду рядами скважин при взрывании зарядами диаметром 100¸150 ммустанавливают в пределах от 3 до 5 м. Скважины в продольных рядах можнорасполагать друг против друга или в шахматном порядке.

Длинузарядов в скважинах следует ограничивать снизу уровнем дна болота.

Диаметрвспомогательных зарядов для образования торфоприемников принимают не более 100мм. Длина этих зарядов должна быть на 0,2¸0,3 м меньше толщины торфяной коры,разрушаемой взрывами.

Расстояниемежду вспомогательными зарядами должно равняться толщине разрушаемого слояторфа.

Взрываниескважинных зарядов производят рядами с коротким замедлением, начиная отвспомогательных зарядов, и далее по направлению к оси насыпи. Центральные одинили два ряда зарядов взрываются в последнюю очередь.

Интервалзамедления при расстояниях между зарядами 3 и 5 м необходимо принимать равнымсоответственно 50 и 100 мс.

5.26. Приотсыпке нижней части насыпей шириной более 12 м вначале следует отсыпать ипосадить на минеральное дно болота ограниченную по ширине часть (ядро), а затемприсыпать с поверхности к ядру и опустить на дно откосные участки насыпи.

При этом вприсыпанных дополнительно откосных участках в зависимости от их ширины B2 скважинныезаряды следует располагать в один (при B2 ³4м) или два ряда (рис.28).

 

 

Рис.28.Схема расположения скважинных зарядов при посадке на дно

болотаоткосного участка широкой насыпи:

I - ядронасыпи; II - откосный участок; 1 - вспомогательный заряд; 2, 3 -основные заряды

 

В этомслучае, кроме основных зарядов, для образования торфоприемников необходимопредусматривать закладку и взрывание вспомогательных скважинных зарядов, как ипри посадке ядра насыпи, однако заряжание скважин происходит вслед за бурением.Ближайшие к погружному ядру насыпи основные скважины следует размещать нарасстоянии 1¸1,5 м.

Диаметрзарядов необходимо принимать не более 100 мм при диаметре скважин 140¸150 мм.Остальные параметры взрывных работ в этом случае определяют так же, как и припосадке взрывом ядра насыпи.

5.27.Расчетные параметры при производстве взрывных работ по выторфовыванию илипосадке насыпей на дно болот подлежат уточнению по результатам первыхпроизводственных взрывов.

Показателямиправильности расчетных параметров взрыва являются: а) подъем массы грунтанасыпи в момент взрыва над уровнем болота на 1,5-2 м; б) отсутствие воронок внасыпи и разброса грунта.

 

Подводныедноуглубительные работы

 

5.28. Методнакладных зарядов может применяться при дноуглублении водоемов, проведенииподводных траншей, дроблении валунов, негабаритных кусков, удалении скал,карчей, подводных свай, ряжей, шпунтового ряда, разрушении старых мостовыхустоев, взрывании затонувших судов, барж, дроблении льда, уплотнении несвязныхгрунтов и каменных постелей.

Накладныезаряды при взрывании под водой применяются в тех случаях, когда невозможно илинецелесообразно бурить шпуры или скважины для размещения зарядов. Масса зарядадля взрывания устоев мостов, плотин и подпорных стенок определяется специальнымрасчетом.

Придноуглубительных работах общий расход ВВ (Q, кг)определяется по формуле:

Q= qн W S,                                                                (29)

где qн - удельныйрасход ВВ, кг/м3; W - глубина рыхления, м; S - площадьвзрываемого участка, м2.

Удельныйрасход ВВ при разработке различных пород подводными накладными зарядамиприведен ниже.

 

Группа грунтов и пород по СНиП

II

III

IV

V

VI

VII

VIII

IX

X

XI

qн, кг/м3

12

20

30

35

40

70

100

150

200

300

 

Если глубинапогружения заряда меньше 2W, рассчитанную массу заряданеобходимо увеличить: при глубине погружения на 1,4W - нa 25%;при глубине погружения (0,7¸1,4W) - на50-25%.

Числовзрываемых слоев, если мощность разрыхляемого слоя превышает 0,5 м,определяется по формуле:

hсл= W/(0,3¸0,5),                                                        (30)

где (0,3¸0,5) -максимальная мощность слоя скальных пород, взрываемого за один прием, м.

Расход ВВ нарыхление одного слоя (кг):

Qсл = Q/nсл.                                                              (31)

Расстояние междунакладными зарядами в одном ряду (м):

a= (3¸3,5)m,                                                            (32)

где m - мощностьслоя, одновременно взрываемого за один прием, м.

Расстояниемежду рядами зарядов (м):

в= (2,5¸3)m.                                                            (33)

Площадьдействия одного заряда (м2):

S1= a в.                                                                 (34)

Числонакладных зарядов для рыхления одного слоя:

nзар =  S/S1.                                                              (35)

Масса одногозаряда (кг):

Q1= Qc/nзар.                                                              (36)

Придроблении одиночных валунов и негабарита масса накладных зарядов (кг)определяется по формуле:

Q = qн V,                                                               (37)

где qн - удельныйрасход ВВ на дробление породы, принимаемый для скальных пород в пределах (1,5¸3) кг/м3; V - объемнегабаритного куска или валуна, м3.

Заряд долженпомещаться примерно над центром куска.

5.29.Взрывные работы по льду также обладают рядом особенностей. Величина подводногозаряда (кг) при взрывании ледяного покрова рассчитывается по формуле:

Q = q W3,                                                             (38)

где q - расчетныйудельный расход ВВ, кг/м3; W - линиянаименьшего сопротивления от центра заряда до верха ледяного покрова, м.

Величина q на основепрактических данных принимается в пределах от 0,3 до 1,5 кг/м3 взависимости от заданного диаметра майны, требуемой степени дробления в ней льдаи допустимой величины разброса кусков льда. При q =0,3 кг/м3 образуетсямайна диаметром (3¸3,5)W, полностью забитая крупнымиосколками льда; при q = 0,9 кг/м3 происходитразброс льда и образование майны диаметром 4W. Дальнейшееувеличение расчетного удельного расхода ВВ позволяет образовать майны диаметром(7¸8)W.

Расстояниемежду зарядами зависит от условий взрывания и требуемого диаметра майны ипринимается от 5W до 15W. Приобразовании майны непосредственно у защищаемого объекта расстояние междузарядами принимается минимальным, равным 5W. Приналичии закраин и полыней расстояние между зарядами может приниматься впределах (10¸15)W. Дляраскалывания ледяного покрова на отдельные участки заряды располагают рядами.

5.30. Методшпуровых и скважинных зарядов принимается при дноуглублении водоемов,проведении подводных траншей и выемок. Чаще всего метод шпуровых зарядовпринимается при мощности снимаемого слоя породы до 1 м, а метод скважинныхзарядов - более 1 м.

Способрасчета скважинных и шпуровых зарядов, взрываемых при одной обнаженнойповерхности, когда оси заряда перпендикулярны к ней, зависит от того, меньшеили больше мощность взрываемого слоя (Н) приведенной мощностивзрываемого слоя (Нпр).

Приведеннаямощность взрываемого слоя

,                                                     (39)

где Р- вместимость 1 м скважины (шпура), кг; q1 - расчетныйудельный расход ВВ, кг/м3.

Еслимощность взрываемого слоя H меньше приведенной Hпр, зарядырассчитываются по следующей методике.

Находитсямасса заряда (кг)

Q= q1 H3.                                                               (40)

Определяетсядлина заряда (м)

lзар= Q/P.                                                              (41)

Глубинаскважины (l, м) составит

l= H + lпер,                                                             (42)

где lпер - величинаперебура, м.

Величинаперебура (м)

lпер = 0,5 q1 lзар .                                                        (43)

Еслискальная порода подстилается нескальной, перебур не требуется.

Расстояниемежду зарядами в ряду (м)

a= mH,                                                                 (44)

где m -относительное расстояние между зарядами, принимаемое равным 0,7-1,2.

Примногорядном взрывании расстояние между зарядами a принимаетсяравным (0,7¸1,0) H.

Если длязаданных условий известен фактический удельный расход ВВ, то масса заряда (кг)определяется по формуле

Q= qф ав H,                                                               (45)

где qф -фактический удельный расход ВВ, кг/м3.

Еслимощность взрываемого слоя H больше приведенной Hпр, то зарядырассчитываются по другой методике.

Определяетсярасстояние (м) между зарядами в ряду

,                                                           (46)

где m -принимается равным 0,7¸0,9.

Определяетсявеличина перебура (м)

lпер = 0,5 q1 a.                                                            (47)

Перебур нетребуется, если взрываемая скальная порода подстилается нескальной.

Рассчитываетсяглубина скважины (м):

l= H + lпер.                                                              (48)

Определяетсямасса заряда (кг):

Q = P(l- lзаб),                                                             (49)

где lзаб - величиназабойки, принимается равной 15-20 диаметрам заряда.

Примногорядном расположении зарядов расстояние между рядами принимается равным(0,9¸1) a.

Если длязаданных условий известен фактический удельный расход ВВ (qф), параметрырасположения зарядов определяются следующим образом.

Определяетсядлина забойки, устанавливается величина перебура. По формуле (49) вычисляютмассу заряда; затем находят расстояние между зарядами (м). При расположениискважин по квадратной сетке

.                                                      (50)

Величинуудельного расхода ВВ определяют согласно обязательному приложению 5, причем длязарядов рыхления она должна быть увеличена в 1,5-2 раза.

При наличиислоя наносов над скальным грунтом величину заряда следует принимать с учетоммощности слоя.

Еслинеобходимо обеспечить высокое качество дробления скважинными зарядами,расчетную сетку расположения зарядов следует уменьшить на 20-30%.

5.31.Открытые в воде заряды находят применение для уплотнения рыхлых несвязныхгрунтов любой крупности, включая подводную каменную наброску. Условиемкачественного уплотнения является отсутствие воронки выброса грунта илиразброса камней при взрыве.

Минимальноерасстояние заряда от поверхности грунта, обеспечивающее отсутствие воронкивыброса (м), определяется по формуле

,                                                      (51)

где h - высотаустановки заряда, м; Q - масса заряда, кг; K1,  - коэффициенты,зависящие от вида грунта и типа ВВ.

Наибольшийэффект и экономичность использования заряда ВВ для уплотнения грунтовдостигаются при камуфлетных взрывах в воде. Глубина погружения заряда (м)

,                                                         (52)

где h3 - глубинапогружения заряда, м; K2 -коэффициент, K2 =2,32.

Оптимальнаямасса заряда для уплотнения грунта подводными взрывами (кг)

,кг,                                                     (53)

где H= h + h3 - глубина водоема на участкеуплотнения грунта, м; K3;  - коэффициенты.

Приоптимальной массе заряда, определяемой по формуле (53), или массе заряда меньшеоптимальной глубина эффективного уплотнения грунта (м)

,                                                           (54)

где K4 -коэффициент.

Расстояниемежду зарядами должно быть равным двум радиусам эффективного действия взрыва.Радиус эффективного действия для зарядов оптимальной или меньшей массы (м)

.                                                               (55)

По даннымэксперимента для одиночных зарядов тротила значения коэффициентов K и m приведеныниже.

 

Коэффициент

K1

K2

K3

K4

K5

m1

m2

Песчано-гравийные грунты и каменная наброска

0,35

0,35

0,1

1,8

2

1,95

2,46

Рыхлые пески подводного сплава

0,35

2,32

0,1

3

2,5-3

1,95

2,46

 

Взрываниебетонных и железобетонных фундаментов и конструкций 

 

5.32.Дробление фундаментов выполняют, как правило, методом шпуровых зарядов сразу навсю высоту при их мощности не более 2 м или послойно.

Приразрушении фундамента на всю его высоту, чтобы ограничить действие взрыва запроектную отметку, длину шпуров принимают меньше высоты фундамента на 4-5диаметров заряда. При послойном разрушении фундамента длину шпуров принимаютравной толщине разрушаемого слоя, кроме последнего слоя, в котором длину шпурапринимают меньше толщины разрушаемого слоя на 4-5 диаметров заряда. При толщинеразрушаемого слоя 0,4м, длина шпура составляет 2/3 толщины.

Придроблении фундаментов горизонтальными шпурами расстояние между основаниемфундамента и нижним рядом шпуров должно быть не менее 0,2 м.

Массу зарядав шпуре определяют по формуле (кг):

,                                                            (56)

где Q - массазаряда, кг; K - расчетный удельный расход ВВ,кг/м3, для кирпича, бетона без арматуры и бута K равняется0,3¸0,5, дляжелезобетона - 0,5¸0,7; W - ЛНС (расстояние от осишпура до края фундамента), м.

При W> 1 м массу заряда в шпуре определяют по формуле:

Q= KW3.                                                                (57)

Значение ЛНСпринимают в пределах 0,5¸0,7 длины шпура.

Придроблении фундаментов высотой более 1 м, а также если W составляетменее половины длины шпура, заряд в шпуре следует рассредоточить, рассчитываякаждую часть заряда на свою ЛНС. Расстояние между центрами зарядов,рассредоточенных в одном шпуре, следует принимать равным расстоянию междушпурами, кроме верхнего промежутка, который может быть короче остальныхвследствие уменьшения верхнего заряда. Промежутки между зарядами можнооставлять свободными от забойки (воздушный промежуток) или заполнять забоечнымматериалом. Верхняя свободная от заряда часть шпура должна быть обязательнозаполнена забоечным материалом (рис.29).

 

 

Рис.29.Конструкция шпуровых зарядов при взрывании фундаментов разной мощности:

а - мощностьвзрываемого слоя более 1 м; б - мощность взрываемого слоя менее 1 м

 

5.33. Дляразрушения бетонных и железобетонных (с малой насыщенностью арматурой)фундаментов может быть применен гидровзрывной способ. В качестве заряда ВВиспользуют нити ДШ. Длину нитей ДШ принимают равной 0,65¸0,75 длинышпура.

В нижнейчасти шпура размещают заряд водоустойчивого ВВ массой 0,05¸0,1 кг.Свободное пространство в шпуре заполняют водой, верхний уровень которой долженнаходиться на 10 см ниже устья шпура (рис.30).

 

 

Рис.30.Конструкция заряда при гидровзрывном способе разрушения фундаментов:

1 - вода вшпуре; 2 - нити ДШ; 3 - дополнительный заряд ВВ

 

ПараметрыБВР устанавливают на основании опытных взрывов. Расстояние между шпуровымизарядами в ряду принимается в пределах (1,0¸1,5) W, а междурядами зарядов (0,85¸1,0) W.

5.34. Приразделении фундаментов или других конструкций на транспортабельные блоки шпурырасполагают по линии среза в один-два ряда. Массу заряда в шпуре рассчитываютпо формулам (56), (57), а расстояние между шпурами в ряду и между рядами шпуровпринимают в пределах (0,6¸0,8) W.

5.35. Причастичном разрушении фундаментов требуется отделить разрушаемую часть отсохраняемой. Для этого используют контурное взрывание по методупредварительного щелеобразования. При контурном взрывании сплошную щель на всювысоту разрушаемого слоя образуют взрывом рассредоточенных зарядов малогодиаметра в сближенных шпурах. При этом диаметр заряда должен быть в 2-3 разаменьше диаметра шпура. При взрывании фундаментов в качестве ВВ контурных шпуровиспользуют ДШ, который прокладывают в каждом шпуре в 2-4 нити. Плотностьзаряжания составляет 0,036¸0,48 кг/м. Расстояние между шпурами (м)определяют по формуле

a= 22 d K3,                                                           (58)

где a -расстояние между шпурами, м; d - диаметр заряда, м; K3 -коэффициент зажима. При контурной отбойке K3= 1,0.

Взрываниеконтурных шпуров следует проводить до взрывания основных зарядов. Допускаетсякороткозамедленное взрывание основных зарядов по отношению к контурным сзамедлением не менее 50 мс.

Еслинеобходимо сохранить часть фундамента, лежащего ниже разрушаемого слоя, междунижней частью заряда ВВ и охраняемой частью фундамента устраивают охранныйцелик. Мощность охранного целика составляет до 10 диаметров заряда. Доработкуцелика до проектной отметки производят пневматическими отбойными молотками.

5.36. Приразделении толстостенных частей железобетонных фундаментов, плит, стен и другихконструкций на блоки можно использовать удлиненные накладные заряды, которыеразмещают по линии реза. Массу накладных зарядов (кг) определяют по формуле

Q= ABR2l,                                                              (59)

где A -коэффициент, зависящий от свойств разрушаемого материала (принимается потабл.13); B - коэффициент забивки. При взрывании без забивки B= 9,0, при слое забивки не менее толщины разрушаемой конструкции B= 6,5 для железобетона и 5,0 для кирпича и бетона; R - толщинаразрушаемой конструкции, м; l - длина заряда, м.

 

Таблица 13

 

Наименование материала

Значение А

Примечание

Кирпичная кладка на известковом растворе:

 

 

слабая

0,75

 

прочная

1,00

 

Кирпичная кладка на цементном растворе

1,20

 

Кладка из естественного камня на цементном растворе

1,40

 

Бетон:

 

 

строительный

1,50

 

фортификационный

1,80

 

Железобетон:

 

 

для выбивания бетона

5,00

Арматура не перебивается

для выбивания бетона с частичным перебиванием арматуры

20,00

Перебиваются ближайшие к зарядам прутья арматуры

 

При длинезаряда, равной двум и более толщинам перебиваемой конструкции, масса накладногозаряда может быть уменьшена вдвое.

5.37. Дляобрезания железобетонных свай и других конструкций можно использоватькумулятивные заряды. При этом необходимо оголить арматуру и обеспечить плотныйконтакт зарядов с арматурой, марку заряда выбирают в соответствии с толщинойперерезаемой арматуры. При кольцевом расположении заряда вокруг сваи и плотномконтакте заряда с арматурой и бетоном сваи обеспечивается не только перерезаниеарматуры, но и полное обрезание сваи.

 

Взрывныеработы по металлу

 

5.38. Привзрывании металлоконструкций используют шпуровые, накладные и неконтактныезаряды.

5.39.Шпуровые заряды, как правило, используют для дробления металлических изделийпри толщине конструкции более 15 см. Шпуры диаметром 30-35 мм в металле бурятсверлами или прожигают кислородом (кислородное копье). Шпуры располагают полинии реза с шагом, равным 1¸1,5 длины шпура, но не более 3040 см один от другого. Длинашпура составляет 1/2¸2/3 толщины взрываемой конструкции, для стали может доходить до3/4 толщины. Длина заряда составляет 0,7 длины шпура, оставшуюся часть шпуразабивают сухим песком или глиной.

5.40.Накладные заряды применяют для разбивания фасонных или составных конструкций,металлических листов и плит толщиной до 15 мм. Массу накладного заряда (кг)определяют по формуле

Q= Ks S,                                                                                    (60)

где Q - массанакладного заряда, кг; Ks - расчетныйкоэффициент, кг/см2 (принимаютпо табл.14); S - площадь поперечного сеченияперебиваемой конструкция, см2.

 

Таблица 14

 

Материал

Ks, кг/см2

Сталь:

 

хрупкая, каленая

0,018-0,02

вязкая

0,022-0,025

Чугун:

 

белый

0,012-0,014

серый

0,015-0,017

 

Приперебивании фасонных и составных конструкций массу заряда определяют для каждойчасти отдельно.

5.41.Стальные трубы и пустотелые объекты дробят зарядами, располагаемыми по наружнойповерхности труб на протяжении не менее 3/4 окружности. Площадь поперечногосечения перебиваемой конструкции (см2) в этомслучае определяют по формуле:

S= p D a,                                                              (61)

где D - внешнийдиаметр трубы, см; a - толщина стенки трубы, см.

5.42.Стальные стержни, тросы и другие металлоконструкции перебивают парнымисосредоточенными зарядами, располагаемыми с двух противоположных сторонперебиваемого предмета со сдвигом одного по отношению к другому. Взрыв обоихзарядов производят одновременно.

Массукаждого из зарядов принимают из расчета 0,05 кг на 1 см2 сечения придиаметре до 4 см и 0,1 кг - при диаметре более 4 см.

Дляперебивания и пробивания стальных листов целесообразно применять кумулятивныезаряды. Диаметр кумулятивной выемки (мм) определяют по формуле:

dв =(1,2¸1,5)h,                                                          (62)

где dв - диаметркумулятивной выемки, мм; h - толщина перебиваемоголиста, мм.

Наружныйдиаметр заряда изготавливают в соответствии с его массой, которую рассчитываютпо формуле (60).

5.43.Наилучшие результаты при перерезании металлоконструкций дает использованиекумулятивных зарядов и удлиненных кумулятивных зарядов (УКЗ) заводскогоизготовления. Кумулятивные заряды обеспечивают на воздухе разрезание преграды(Ст3) толщиной 4-25 мм (табл.15).

Таблица 15

 

Марка заряда

Толщина разрезаемой преграды (Ст3), мм

Масса 1 м заряда, кг

Масса навески ВВ в 1 м заряда, кг

ШКЗ-1

4

-

-

ШКЗ-2

7

-

-

ШKЗ-3

11

0,32

0,2

ШКЗ-4

15

0,43

0,27

ШКЗ-5

19

0,6

0,4

ШКЗ-6

25

-

-

 

Использованиекумулятивных зарядов для резки металлоконструкций позволяет достаточноэффективно локализовать разлет кусков разрезаемого металла, так как онпроисходит только в направлении действия кумулятивной струи заряда.

Дляликвидации аварий в скважинах приходится выполнять работы по обрыву илиликвидации смятия обсадных труб. В этом случае обычно используют неконтактныезаряды.

5.44. Приторпедировании скважин для обрыва труб используют как штатные труборезы (например,кумулятивные), так и кустарно изготовленные. Для обрыва трубы массу зарядаторпеды определяют по формуле:

Q= 30r2d,                                                               (63)

где Q - массаразрушающего заряда, кг; r - расстояние от заряда достенки трубы, м;

d - толщинаразрушаемой стенки трубы, м.

5.45. Дляликвидации смятия трубы взрывные работы, как правило, выполняют сиспользованием удлиненных цилиндрических зарядов, линейную плотность которых(кг/м), определяют по формуле:

j= 0,5 rd.                                                              (64)

Длядостижения необходимого внутреннего диаметра обсадной трубы при необходимостивыполняется повторное взрывание. При этом параметры второго и последующихзарядов корректируются на основании результатов предыдущих взрывов.

Дляликвидации прихвата труб обсадных колонн при бурении необходимо выполнить ихвстряхивание. При этом должна быть обеспечена целостность трубы. Предельнодопустимую массу заряда (сосредоточенного и линейного) (кг) для этого случаяопределяют по формулам:

Qбез = 0,15 r2d,                                                          (65)

jбез = 0,07 rd.                                                           (66)

 

Взрывныеработы по обрушению зданий 

 

5.46. Зданияи сооружения обрушивают на свое основание или в заданном направлении.

Приобрушении зданий и сооружений на свое основание взрывным способом образуютподбой по всему периметру наружных стен и других несущих конструкций. Высотасквозного подбоя должна быть не менее половины толщины стены.

Дляобразования подбоя шпуровые заряды располагают в два и три ряда в шахматномпорядке.

Зарядследует размещать так, чтобы его центр совпадал с серединой стены. В этомслучае длину шпура (м) определяют по формуле

,                                                              (67)

где C - толщинастены, м; lзар - длина заряда.

Расстояниемежду шпурами в ряду принимают равным (1,0¸1,4) W, междурядами зарядов (1,3¸1,6) W. Крайние шпуры бурят нарасстоянии W от краев стен или простенков.

5.47.Принцип направленного обрушения сооружений заключается в образовании сквозногоподбоя (вруба) в несущих опорах со стороны направления валки при сохраненииопоры (целика) с противоположной стороны. В результате создания опрокидывающегомомента обеспечивается падение сооружения в заданном направлении.

Более точнаянаправленность обрушения обеспечивается в том случае, когда целик испытываетменьшее напряжение на сжатие и ограничен большей по длине хордой АВ. Этомутребованию для круглых труб (рис.31) отвечает целик в секторе с центральнымуглом b, равным135-140° (по периметру 1,2 Д). Глубину вруба (расстояние от оси условногошарнира до края горизонтального сечения вруба) (м) определяют по формуле

,                                                   (68)

где Lвр - глубинавруба, м; D - диаметр основания обрушаемой конструкции, м;

b -центральный угол целика, град.

 

 

Рис.31.Схема для расчета опрокидывания трубы в заданном направлении

 

Угол вруба b определяетсяминимально необходимым углом наклона сооружения a, при котором проекция центратяжести сооружения на плоскость горизонтального сечения на уровне вруба выйдетза контур сечения (т.е. будет обеспечено условие опрокидывания сооружения).

a= j1j2.                                                               (69)

Угол a определяютиз формул:

;                                                          (70)

,                                              (71)

где Hc - высотацентра тяжести сооружения, м; hн - высотагоризонтального сечения вруба на уровне условного шарнира, м; в -расстояние между осями условного шарнира и сооружения, м:

.                                                               (72)

Угол вруба b долженравняться углу наклона или превышать его. Необходимую высоту вруба (м)определяют по формуле:

Нвр = Lврtg b,                                                             (73)

где Нвр- высота вруба, м.

Принаправленном обрушении форму вруба принимают прямоугольной (при расположениизарядов в два ряда) или трапециевидной формы. В последнем случае нижние дваряда зарядов принимают одинаковой длины, остальные - короче в соответствии спринятым углом вруба. Для создания подбоя или образования вруба используютшпуровые и накладные заряды. Массу заряда в шпуре определяют по формуле (65).ЛНС принимают равной половине толщины стены. Значение расчетного удельногорасхода ВВ принимают для кирпичной клади 0,4¸0,6 кг/м3, бетона 0,5¸0,7 ижелезобетона 0,9¸1,2 кг/м3. Привзрывании железобетона принимают повышенный удельный расход ВВ, так как взрывшпуровых зарядов должен не только раздробить бетон конструкции, но и выбить егоиз арматуры.

Дляобеспечения направленной валки здания шпуры располагают в форме клина. Узкаясторона клина определяет направление падения. Верхний ряд шпуров располагаютпод углом 10°, нижний - под углом 20° к вершине клина. Глубину шпуров принимают0,75 толщины стены. Расстояние между любой парой соседних шпуров - 0,3 м. Еслирасстояние превышает 0,4 м, то в середине бурят дополнительные шпуры.

5.48. Приобрушении тонкостенных конструкций (при толщине стенок до 0,2 м) дляобразования вруба можно использовать удлиненные накладные заряды, которыеразмещают по площади вруба рядами. Удлиненный наружный заряд в ряду формируют ввиде группы отдельных зарядов.

Массукаждого отдельного удлиненного заряда принимают с таким расчетом, чтобыобеспечить полное выбивание бетона из арматуры в пределах вруба. Расчет массыудлиненного накладного заряда производят согласно формуле (60). Длину каждогоотдельного заряда  (м) принимают в пределах

l= (1,0¸2,5)h,                                                            (74)

расстояниемежду зарядами в ряду (м):

a= (0,5¸1,5)h,                                                           (75)

между рядамизарядов (м):

в= (1,9¸3,0)h,                                                            (76)

где h - толщинаперебиваемой конструкции, м.

5.49. Приобрушении тонкостенных сооружений с малым отношением высоты сооружения к егооснованию, когда для обеспечения направленности необходимо образовать вруббольшой высоты, целесообразно использовать комбинированную систему расположениязарядов. В нижней части вруба (на высоту 1,0¸1,2 м) размещают удлиненныенакладные заряды, а в верхней - шпуровые заряды. При такой комбинации зарядовзначительно сокращается трудоемкость подготовительных операций, связанных сбурением шпуров в нижней части вруба (где должно располагаться до 70% шпуровыхзарядов), и в то же время можно обеспечить качественное укрытие накладныхзарядов.

Длянаправленной валки участка стены, здания или сооружения необходимо определитьучасток стены вертикальным резом (пробурить и взорвать один ряд шпуров на всювысоту или обрезать металлические связи с оставляемой частью стены).Направленное обрушение обеспечивается за счет образования в нижней части стенытреугольного вруба при сохранении опорного целика со стороны, противоположнойобрушению.

Толщинаопорного целика (м) принимается

lц= 0,25 H,                                                               (77)

где Н- толщина стены, м.

Массу заряда(кг) для разрушения оставшейся части стены рассчитывают на подбой по формуле

Q= K(H - lц)1,5,                                                          (78)

где K - расчетныйудельный расход, кг/м3.

Шпурырасполагают в два ряда в шахматном порядке.

Длинаверхнего шпура принимается 2/3 (H - lц), нижнего -2/3 H.

 

 

Корчевкапней 

 

5.50.Корчевка пней взрыванием состоит в том, что под пнем выбуривается шпур(подкопка), куда помещается заряд ВВ. В отдельных случаях пни, имеющие глубокиекорни, взрывают зарядами в шпурах, высверливаемых в самой древесине пня.

Взависимости от корневой системы пня, заряд располагается при стелящейся(разветвленной) корневой системе - под центром пня, а при наличии стержневогокорня - сбоку, вплотную к нему.

При корчевкепней, расположенных на косогоре, заряд помещают с нагорной стороны.

Глубинаподкопки (расположение зарядов) зависит от диаметра пня, давности рубки,особенности грунта и целей корчевания. Средняя глубина подкопки должна бытьравна 1,5-2 диаметра пня, измеряемого у корневой шейки его на высоте 10 см отначала разветвления корней. Глубина подкопки уменьшается по сравнению сосредней глубиной при корчевке пней давней рубки, при корчевке в каменистыхгрунтах и при поверхностной системе корней.

В рыхлыхпесчаных грунтах глубина подкопки увеличивается.

При корчевкепней с диаметром более 1 м при наличии мощных стержневых корней заряды располагаютсяв двух подкопках, выбуренных с противоположных сторон пня.

Такие зарядыследует взрывать детонирующим шнуром или электродетонаторами. Взрывание можетпроизводиться и при одной подкопке, но с предварительным простреливанием.

Величиназаряда рассчитывается по диаметру пня, измеренному на высоте 10 см отответвления корней.

Величинызарядов для корчевки пней определяют из расчета расхода 15¸25 г ВВ(аммонита 6 ЖВ) на 1 см диаметра пня. При корчевке пней вблизи зданий исооружений их подкапывают со стороны здания.

Величиназаряда в этом случае должна быть уменьшена на 1/3 против нормальной расчетной.

Если пнирасположены близко один к другому и корни их тесно переплетаются, все зарядыпод пнями должны взрываться одновременно.

Приразмещении зарядов в шпуры, выбуренные непосредственно в древесине пней,первоначальная ориентировочная величина зарядов определяется из расчета 7,5 гаммонита на каждый сантиметр диаметра пня.

Заряженныеподкопки засыпают на всю их длину до устья песком, глиной или землей. В материалезабойки не должно быть мелких камней или гальки.

При корчевкепней в зарослях каждая заряженная подкопка отмечается цветным флажком,укрепляемым на стержне с железным острием. При взрывании шпуров флажкиснимаются.

 

Взрывнаяподготовка грунтов взрывом с целью их уплотнения и образования полостей 

 

5.51.Уплотнение несвязных водонасыщенных грунтов можно осуществлять камуфлетнымивзрывами, в результате которых полость заполняется разжиженным грунтом за счетобрушения свода и стенок.

Уплотнениелессовых грунтов производится после предварительного водонасыщения с помощьюдренажных скважин. Степень водонасыщения должна обеспечивать самопроизвольноезаполнение полости грунтом и просадку его поверхности после взрыва. Дляобеспечения требуемой степени водонасыщения необходимо около 1 м3 воды на 1 м3 лессовогогрунта. Применяют, в основном, два варианта проведения взрывных работ.

5.52. Попервому варианту. Снимают растительный слой и подготавливают котлован длязамачивания глубиной 0,5 м.

Бурятдренажные, взрывные и совмещенные скважины диаметром 0,3¸0,5 мглубиной 0,7 H просадочной толщи. В скважиныопускают трубы диаметром 0,1¸0,15 м для размещения заряда ВВ.

Затрубноепространство засыпают дренажным материалом. Заполняют котлован водой. Послеполного замачивания грунтов расчетным количеством воды в трубы опускают зарядВВ и производят взрыв. После взрыва мощными кранами выдергивают остатки трубдля повторного использования.

Масса зарядаВВ (кг) определяется по формуле:

Q= 0,055h3,                                                               (79)

где h - глубинаскважины, м.

Порезультатам опытных взрывов параметры буровзрывных работ уточняются.

5.53. Повторому варианту. Заряды ВВ с водостойким детонирующим шнуром опускают в сухиедренажно-взрывные скважины до начала замачивания грунтов без использованияобсадных труб. Диаметр скважин 0,12¸0,18 м.

Замачиваниепроизводится наполнением котлована водой из расчета полного промачивания 0,75 H просадочнойтолщи. Нижняя часть после взрывов достаточно уплотняется под большиминагрузками вышележащего грунта при стекании вниз избыточной воды изобводненного верхнего слоя просадочной толщи. Взрыв проводят в сухих котлованахчерез 2-3 суток после впитывания воды.

Рекомендуемыепараметры буровзрывных работ представлены в табл.16.

 

Таблица 16

 

Мощность просадочной толщи, H, м

5-8

8-12

12-15

15-20

20-25

25-30

30-50

Глубина скважин, м

3-4,5

4,5-5

5-6

6-7,5

7,5-9

9-10,5

10,5-12

Масса заряда в скважине, кг

3-3,5

3-4

4-6

6-8

8-9

9-10

10-14

Расстояние между скважинами, м

3

3-4

4-4,5

4,5-5

5

5-5,5

5,5-6,5

 

5.54. Спомощью взрыва в сжимаемых пластичных грунтах могут быть образованы различныевиды полостей.

Дляобразования цилиндрической выработки по ее оси пробуривают скважину, заполняютее на всю длину и взрывают. Диаметр полости (м3)определяется из соотношения

,                                                         (80)

где d - диаметрскважины, м; D - плотность заряжания, кг/м3; e -переводной коэффициент к аммониту N 6 ЖВ; r - плотность грунта, кг/м3; Кг- коэффициент, зависящий от свойств грунта.

Для расчетоврекомендуются следующие значения Кг: супесь - 1,0; вязкаяглина - 1,15; плотная глина - 1,18; суглинок, лесс с супесью - 1,29; синяяглина - 1,41; очень крепкая глина - 1,64. При взрыве устье скважиныразрушается, в выработку попадает порода с приблизительным объемом V =1,8D3.

5.55. Дляобразования сферической полости используют взрыв сосредоточенного заряда.Диаметр полости (м) определяется из соотношения:

,                                                         (81)

где K -коэффициент (для глин и суглинков 0,24¸0,3, для супесей 0,29¸0,4); Кн- коэффициент глубины (при Н = 5¸10 м Кн = 0,52¸0,46; при Н= 12¸18 м Кн= 0,44¸0,40).

Глубиназаложения заряда для получения камуфлетной полости должна быть не менее (м):

.

Дляпредотвращения образования воронки и уменьшения засыпания выработки грунтомприменяются следующие методы:

передначалом бурения в устье формируемой выработки проходят шурф высотой (22¸25) d с диаметромв верхней части (1,2¸1,5) D;

использованиев верхней части зарядов с воздушными промежутками. Величина промежутка 25 м.

Дляполучения выработки с одинаковым сечением по высоте следует применять обратноеинициирование.

 

6. ОХРАНАОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ БУРОВЗРЫВНЫХ РАБОТ 

 

6.1. Припроизводстве буровзрывных работ в целях охраны окружающей природы следуетсоблюдать требования ГОСТов 12.1.003-76 и 12.4.025-76, СН 245-71 и нормативныхматериалов, приведенных в обязательном приложении 1.

 

Защитамассива от излишнего разрушения 

 

6.2. Задачазащиты окружающей среды от вредных воздействий взрыва начинается с защитыгорного массива от излишних разрушений за пределами проектного контураразрушаемого объема пород, с разработки проектных и организационных решений,обеспечивающих уменьшение зоны разрушения радиальными трещинами и трещинамизаколов за счет:

уменьшениядиаметра зарядов в приконтурной зоне взрываемого объема породы;

применениязарядов с воздушными промежутками;

применения взарядах взрывчатых веществ с меньшей плотностью и скоростью детонации;

применениемукороченной забойки до 8¸10 диаметров скважин и наклонного их расположения;

направлениядействия взрыва в сторону отбойки, открытой поверхности, уменьшая фактическуювеличину ЛНС каждого заряда за счет принятия рациональной сетки расположениязарядов и схем короткозамедленного взрывания, обеспечивающих большие значениякоэффициента сближения зарядов "m" (5³ m³2);

устройстваэкранирующей щели способом предварительного щелеобразования или зоны изразрыхленной породы между зарядом и защищаемым массивом;

эффективноговзаимодействия соседних зарядов, преимущественного разрушения массива по линиирасположения зарядов магистральной трещиной благодаря организации встречнойинтерференции нестационарных полей напряжений от взрыва зарядов в соседнихскважинах (способ взрывания ВИСС).

 

Контурноевзрывание 

 

6.3.Технология контурного взрывания предназначена для образования ровной, гладкойповерхности откосов инженерного сооружения в скальных грунтах при минимуменарушения законтурного массива. Она основана на образовании взрывом маломощныхзарядов ВВ, располагаемых в скважинах по контуру сооружения, трещины-щели вдольконтура.

6.4.Основными разновидностями технологии контурного взрывания на объектах транспортного  строительства являются:

способпредварительного щелеобразования (МПЩ) - заключается в образовании контурнойщели одновременным взрывом сближенных маломощных зарядов с последующимрыхлением скважинными зарядами в пределах контура инженерного сооружения(рис.32);

 

 

Рис.32.Схема контурного взрывания методом предварительного щелеобразования.

 0 мс, 50мс, 75 мс - интервалы замедления

 

способпоследующего оконтуривания (МПО) - заключается в образовании контурнойповерхности одновременным взрывом сближенных маломощных скважинных зарядовпосле рыхления грунта скважинными зарядами в пределах контура (рис.33);

 

 

Рис.33.Схема контурного взрывания методом последующего оконтуривания.

0 мс, 25 мс,50 мс - интервалы замедления

 

способконтурного взрывания с использованием дополнительного поля напряжений отзарядов рыхления (способ КВИН) - заключается в образовании контурной щели вдольинженерного сооружения секциями, причем взрывание маломощных зарядов вконтурных скважинах каждой секции производится одновременно до взрыва зарядоврыхления этой же секции. В момент взрыва зарядов в контурных скважинах вблизиних действует поле напряжений от предконтурного ряда скважинных зарядоврыхления предыдущей секции, что обеспечивается правильным выбором интервалазамедления (рис.34);

 

 

Рис.34.Схема контурного взрывания способом КВИН:

1 - скважиныпредконтурного ряда; 2 - контурные скважины; 3 - скважины рыхления;

4 -контурная щель; 5 - ближайшая скважина предконтурного ряда; I, II, III - номерасекций

 

способорганизации встречной интерференции полей напряжений смежных скважинных зарядов(способ ВИСС) - заключается в чередовании взрывания верхнего и нижнегобоевиков, одновременном инициировании зарядов в контурных скважинах при рациональномсоотношении скорости детонации заряда к скорости продольной волны в массиве иотношение длины зарядов к расстоянию между ними (рис.35).

 

 

Рис.35.Схема инициирования контурного ряда скважинных зарядов способом ВИСС (с помощьюДШ):

1 -скважины; 2 - нити ДШ; 3 - боевики в скважинах

 

Способ ВИССможет применяться с каждым из трех вышеперечисленных методов контурноговзрывания, расстояние между скважинами при этом способе равно (16¸28) dскв, объемнаяплотность заряда 0,060,21 (меньшие значения принимают длятрещиноватых пород).

6.5.Исходные инженерно-геологические данные для выбора разновидности технологииконтурного взрывания и параметров должны содержать: название и категориюгрунтов (по классификации СНиП), обводненность массива, трещиноватость массива(по классификации Междуведомственной комиссии по взрывному делу) (обязательноеприложение 8), выветриваемость грунта, расположение пластов или доминирующейсистемы трещин относительно оси выемки, угол падения пластов или доминирующейсистемы трещин, скорость распространения упругих колебаний, а также поперечныйразрез инженерного сооружения.

6.6.Основным параметром, которым задаются при проектировании и ведении БВР сприменением технологии контурного взрывания, является диаметр контурных скважин- dк.

6.7. Взависимости от геометрических размеров выемок или полувыемок целесообразноназначать следующие разновидности технологии контурного взрывания:

приразработке выемок длиной более 30¸40 м, а также полувыемок привозможности размещения более 2-х продольных рядов скважин рыхления и длине неменее 30 м рекомендуется использование метода КВИН;

в остальныхслучаях необходимо применять методы МПЩ или МПО, при этом предпочтение следуетотдавать методу МПЩ, так как в этом случае обеспечивается лучшая сохранностьзаконтурного массива от действия зарядов рыхления. При этом для глубиныразработки более 4¸5 м во всех скальных грунтах рекомендуется применение метода ВИСС.

6.8.Основными параметрами, определяемыми при проектировании и производстве БВР,являются:

линейнаяплотность заряжания контурных скважин Р, кг/м (количество ВВ,приходящегося на 1 пог. м длины скважины);

расстояниемежду контурными скважинами в ряду - ак, м;

расстояние вкот ближайших зарядов рыхления до ряда контурных скважин, м;

в способеКВИН - величина t (интервал замедления взрыва контурных зарядов по отношению кзарядам рыхления предконтурного ряда предыдущей секции), мс;

в способеВИСС - расстояние между уровнями боевиков (м) в соседних скважинах

,                                                           (82)

где а- расстояние между скважинами, м; D - скоростьдетонации заряда ВВ по скважине, м/с; c - скоростьпродольной волны в массиве, м/с; Dt - интервалзамедления между боевиками в скважине, мс.

Кромеосновных расчетных параметров, подлежат определению нижеперечисленныепараметры:

длинаконтурных скважин lk, м;

величинаперебура контурных скважин относительно скважин рыхления Dlk, м;

расстояниеот устья контурной скважины до верхнего, помещаемого в ней патрона ВВ lзб, м;

в способеМПЩ время замедления взрыва зарядов рыхления относительно взрыва контурныхзарядов tk, мс;

порядокинициирования контурных зарядов и зарядов рыхления;

конструкциязаряда.

Длинуконтурных скважин lk назначают взависимости от мощности разрабатываемого слоя грунта с учетом величиныперебура. Длина контурных скважин, как правило, при точности бурения 1° недолжна превышать 10 м. При допущении отступления от этого правила должны бытьприняты меры, обеспечивающие повышенную точность бурения скважин по проекту.

Величинуперебура Dlk контурныхскважин относительно дна двух ближайших рядов скважин рыхления можно приниматьравной 0,2¸0,5 м приразработке выемок в грунтах VI-VII групп. При устройстве полувыемок в грунтахVIII-IX групп перебур контурных скважин можно не делать. В тех случаях, когдаобразуемая взрывом контурная щель предназначается для защиты откосовсуществующих выемок, а также тоннелей, труб, зданий и других сооружений отразрушительного действия массовых взрывов, величина перебура контурных скважиндолжна определяться расчетом и уточняться по результатам опытных взрывов.

Расстояние lзб следуетпринимать равным величине расстояния между контурными скважинами, рассчитаннойдля метода МПЩ с зарядами той же конструкции.

6.9. Зарядыв контурных скважинах по конструкции делятся на гирляндовые, шланговые исплошные. Гирляндовые заряды представляют собой стандартные патроны, например,аммонита 6-ЖВ, равномерно размещенные по длине скважины вдоль нити ДШ. Для этойцели патроны следует прикреплять на равных расстояниях друг от друга к рейке,веревке или другой прочной основе, образуя заряд-гирлянду.

В наклонныхскважинах патроны должны быть прикреплены обязательно к жесткой основе(например, к деревянным рейкам) во избежание контакта со стенками скважин.Скорость детонации такого заряда равна скорости детонации ДШ (V= 6500 м/с). Шланговые заряды представляют собой серийно выпускаемыегибкие оболочки, заполненные рассыпным ВВ, например, аммонитом ПЖВ-20. Скоростьдетонации такого заряда равна скорости детонации ВВ в оболочке. Прииспользовании сплошной конструкции заряда в контурных скважинах целесообразноприменять низкоплотные ВВ.

При наличиишланговых зарядов необходимой плотности заряжания необходимо использовать ихпри ведении взрывных работ.

Прииспользовании метода ВИСС рекомендуется применять сплошные контурные заряды срегулируемой скоростью детонации и энергией или шланговые заряды.

В грунтахI-II категорий по трещиноватости следует применять только шланговые илигирляндовые заряды с заполнением пространства между зарядом и стенками скважинызабойкой из дисперсного материала (заполняющая забойка). В грунтах III-Vкатегорий по трещиноватости при использовании шланговых или гирляндовых зарядовзаполняющую забойку можно не применять.

6.10. Нижнюючасть контурных зарядов целесообразно усиливать несколькими дополнительнымипатронами, сложенными в пачку с общим количеством ВВ 0,4-1,2 кг в зависимостиот расстояния ak и прочности грунта. Если вскважине при малом ее диаметре нельзя разместить пачку дополнительных патронов,то можно помещать ВВ в нижней части скважины россыпью.

6.11.Основные параметры контурного взрывания способом МПЩ, рекомендуемые пристроительстве скальных выемок, представлены в табл.17.

 

 

 

Таблица 17

 

Характеристика грунта по трещиноватости

Параметры контурного

Диаметр контурных

Beличина параметра в различных группах грунта по СНиП

 

взрывания*

скважин, мм

VII

VIII

IX

X

 

 

75

0,2

0,25

0,25

0,3

 

P, кг/м

105

0,35

0,4

0,4

0,45

II категория

 

150

0,65

0,7

0,8

0,9

Сильнотрещиноватые

 

75

0,5

0,5

0,55

0,6

грунты (среднеблочные)

ak, м

105

0,6

0,65

0,7

0,7

 

 

150

0,8

0,85

0,9

1,0

 

 

75

0,25

0,25

0,3

0,3

 

P, кг/м

105

0,4

0,4

0,45

0,5

III категория

 

150

0,75

0,8

0,9

1,0

Среднетрещиноватые

 

75

0,6

0,6

0,65

0,65

грунты (крупноблочные)

ak, м

105

0,7

0,75

0,8

0,9

 

 

150

0,9

0,95

1,0

1,1

 

 

75

0,25

0,3

0,3

0,35

 

P, кг/м

105

0,4

0,45

0,5

0,55

IV категория

 

150

0,8

0,9

1,0

1,1

Малотрещиноватые грунты

 

75

0,6

0,65

0,7

0,75

(весьма крупноблочные)

ak, м

105

0,8

0,9

0,9

1,0

 

 

150

1,0

1,0

1,1

1,2

 

 

75

0,3

0,3

0,35

0,35

 

P, кг/м

105

0,45

0,5

0,55

0,6

V категория

 

150

0,9

1,0

1,1

1,2

Практически

 

75

0,6

0,7

0,7

0,75

монолитные грунты

ak, м

105

0,9

0,9

1,0

1,0

 

 

150

1,1

1,1

1,2

1,3

_________________

*P - линейная плотностьзаряжания контурных скважин без заполняющей забойки (при использованиизаполняющей забойки величину P необходимо уменьшить на 20¸25%; ak - расстояние между контурными скважинами.

 

6.12.Расстояние вк (м) от линии расположения зарядов рыхления дозарядов контурного ряда рекомендуется принимать в зависимости от прочности истроения массива пород не меньше величины (0,4¸0,6)·ар,где ар - расчетное расстояние между зарядами рыхления. Втруднодробимых и в прочных слаботрещиноватых грунтах, а также принеблагоприятном для рыхления залегании грунтов, расстояние вкдолжно быть минимальным. Для второго и последующих слоев грунтов в выемках,разрабатываемых послойно, а также при разработке полувыемок и выемок на крутыхкосогорах величины вк следует принимать равными (0,4¸0,5)ар.

Количествоконтурных зарядов в ряду должно назначаться таким, чтобы длина контурной щели,образующейся при взрыве выемки или полувыемки, была на 10-15 м больше длиныучастка, взрываемого на рыхление. Это "опережение" необходимо длятого, чтобы предотвратить трещинообразование от взрывов рыхления в массиве запределами контура выемки.

Инициированиевзрыва патронов в контурных зарядах следует предусматривать от одной нитки ДШ,прикрепленной к патронам по всей длине зарядов.

6.13.Взрывание контурных зарядов в ряду следует производить одновременно - от однойнитки ДШ (при способе ВИСС - две нитки ДШ), а при непосредственной близостисооружений - проектировать взрывание с замедлением по группам. Взрыв контурныхзарядов должен выполняться ранее взрыва зарядов рыхления, а при наличии вопасной зоне железнодорожного пути и жилых зданий - в один прием, с зарядамирыхления, но с достаточным миллисекундным опережением взрыва предконтурногоряда. Величину tk следует принимать равной 50¸100 мс.Наименьшие значения рекомендуется принимать для прочных грунтов и в массивахгрунтов с благоприятным для контурного взрывания строением. Минимальныевеличины tk допустимы также в случаях использования длязарядов рыхления скважин диаметром 60¸100 мм и взрывания их с применениемпоперечно-врубовой схемы замедления.

Для снижениядействия взрыва на сооружения рекомендуется сближать контурные скважины(уменьшать ak), уменьшая при этом величину плотностизаряжания.

Для методапоследующего оконтуривания линейная плотность заряжания P принимаетсятой же, что и в способе МПЩ при одновременном увеличении расстояния междуконтурными скважинами ak в 1,4¸1,5 раза.Расстояние между контурным и предконтурным рядами скважин вкопределяется по формуле вк = (1,1¸1,2)ак.

6.14. Вспособе МПО контурные заряды взрывают в последнюю очередь после взрыва скважинрыхления и уборки взорванного грунта.

6.15. Прииспользовании способа КВИН, как правило, блок взрывается отдельными секциями, вкаждой из которых первыми инициируются заряды в контурных скважинах, апоследними - заряды предконтурного ряда, после которых взрываются контурныезаряды следующей секции с замедлением, равным (мс) , где C1 - скоростьпродольных волн в массиве; СДШ - скорость детонации ДШ; Lc - длинавзрываемой секции.

Начальнуюконтурную щель в 1 секции создают методом МПЩ.

Припоследующих взрывах по разработке выемки используют контурную щель, получаемуюот предыдущего взрыва способом КВИН. Для этого в последней секции при каждомвзрыве располагают только контурные скважины.

Максимальнаядлина взрываемых секций Lc зависит oтдиаметра зарядов рыхления d и равна (м):

Lc =(280,0¸320,0)d,                                                      (83)

но непревышает для имеющихся в настоящее время средств инициирования 40¸50 м.

Интервалзамедления t можнополучить увеличением длины участкового ДШ на длину Dl (м)

Dl = CДШ t.                                                               (84)

При этом воизбежание отказа при подбое петли ДШ следует дублировать инициирование рядаконтурных зарядов путем подключения ЭД следующей серии к участковой нити ДШ.

При наличиисистем инициирования (электронные детонаторы, система "Нонель"),обеспечивающих точность инициирования в пределах ±0,5 мс, их следует применятьдля осуществления методов ВИСС и КВИН.

При бурениискважин и монтаже взрывной сети следует предусматривать опережение контурнойщели в каждой секции. Величина этого опережения зависит от диаметра зарядоврыхления и примерно равна

lоп = (30¸35)d,м.                                                       (85)

Расстояниемежду контурными скважинами  при способе КВИН для получения нехудшего по качеству откоса инженерного сооружения следует увеличивать посравнению с данными табл.17 в 1,6¸1,9 раза.

Величинарасстояния  уточняетсяпосле проведения первых взрывов.

Принеобходимости получения более качественной поверхности контура и снижениянарушенности в законтурной части в методе КВИН рекомендуется уменьшатьрасстояние  на25¸30% посравнению с расчетным при соответствующем уменьшении линейной плотностизаряжания контурных скважин.

6.16.Безопасные расстояния определяются по формулам Единых правил безопасности привзрывных работах. Для ответственных и сложных сооружений вопросы сейсмическойбезопасности, а также действия других нежелательных эффектов взрыва решаютсяспециалистами. Для некоторых часто встречающихся случаев ниже приводятсярекомендуемые формулы для оценки сейсмики, ударных воздушных, гидроударных волни разлета кусков породы.

 

Сейсмическоедействие взрыва

 

6.17.Сотрясение грунта при производственных взрывах заглубленных зарядов накарьерах, рудниках, стройплощадках и пр. могут представлять опасность длясооружений, расположенных вблизи места взрыва.

Критериемсейсмической опасности взрывов является скорость колебания грунта у основаниясооружения. Критическая скорость зависит от массы заряда, расстояния, условийвзрывания и пр.

Радиусбезопасного расстояния (м) по сейсмическому действию взрыва рассчитывают поформуле

,                                                         (86)

где Q - массамгновенновзрываемого заряда, кг; E -коэффициент, зависящий от условий взрывания и положения охраняемого объекта(табл.18); Кг - коэффициент, зависящий от геологическихусловий (табл.19); g - коэффициент, зависящий от расстояния и от места расположениязаряда до охраняемого объекта (в ближайшей зоне Rc £100 d - g = 0,33¸0,5, в дальнейзоне Rc > 100 d - g= 0,5¸0,67); Vкр -допустимая критическая скорость колебаний грунта, определяемая типом сооруженияи его состоянием (табл.20).

 

Таблица 18

 

Условия взрывания и положение объекта

Е

Рыхление в карьерных условиях, объект на дневной поверхности

1

Взрыв в подземных условиях

1,5¸3,0

Взрыв на выброс

1,5¸2,0

Взрыв на рыхление при одной обнаженной поверхности

0,7¸0,8

 

Таблица 19

 

Категория пород по трещиноватости, по классификации МВК, по взрывному делу

Кг

I

500

II

300

III

200

IV

100

V

50

 

Таблица 20

 

Тип сооружения

Vкр, см/с

 

многократные взрывы

однократные взрывы

Жилые здания и сооружения

1¸3

5¸10

Промышленные здания, транспортные эстакады, мосты

5¸7

10¸14

Одноэтажные каркасные здания, малосвязные породы

10

20

Массив трещиноватых пород, железобетонная обделка тоннелей (М 200, М 300)

20

50

Массив скальных малотрещиноватых пород; массивный гидротехнический бетон 70% проектной прочности (М 200, М 300)

50

100

Массив прочных скальных пород

100

150

Гидротехнический бетон, набравший менее 70% проектной прочности

 

6.18. Внекоторых случаях может оказаться экономически выгодным производить взрывы, прикоторых скорость в районе охраняемых объектов превысит критическую, однако приэтом необходимо знать ожидаемую интенсивность повреждения. Для оценки можетслужить сила сотрясения грунта, выраженная в баллах (табл.21).

 

Таблица 21

 

Балл

Характеристика колебаний и вызываемых ими нарушений

Допустимая скорость, см/с

Предельная скорость, см/с

I

Колебания отмечаются только приборами

0,1

0,2

II

Колебания ощущаются в отдельных случаях при тишине

0,2

0,4

III

Колебания ощущаются некоторыми людьми или людьми, знающими о взрыве

0,4

0,8

IV

Колебания отмечаются многими людьми, дребезжание стекол

0,8

1,5

V

Осыпание побелки; повреждение штукатурки и отдельных ветхих зданий

1,5

3,0

VI

Тонкие трещины в штукатурке, повреждение зданий, имевших деформацию

3,0

6,0

VII

Повреждение зданий, находившихся в удовлетворительном состоянии: трещины в штукатурке, падение кусков штукатурки, тонкие трещины в сочленении стенок и перекрытий; трещины в печах, трубах

6,0

12,0

VIII

Значительные повреждения зданий, трещины в несущих конструкциях и стенах, большие трещины в перегородках, падение печных труб, обвалы штукатурки

12,0

24,0

IX

Разрушение зданий, большие трещины в стенках, расслоение кладки, падение некоторых участков стен

24,0

48,0

X-XII

Большие разрушения и обвалы зданий

24,0

48,0

 

Приразмещении зарядов в воде или в насыпных почвенных и водонасыщенных грунтахсейсмобезопасный радиус, рассчитываемый по формуле (86), следует увеличивать в1,5-2,0 раза.

6.19.Количественная оценка сейсмического действия взрыва при изменении некоторых егопараметров может осуществляться путем введения в зависимость ряда электрическихкоэффициентов K1,K2, K3, …, K10,учитывающих условия взрывания и параметры взрыва:

коэффициентглубины заложения зарядов K1 учитывает,что чем больше энергия заряда использована в зоне дробления, тем меньшесейсмическое действие взрыва, и определяется по формуле:

 или ,                                         (87)

где Cp - скоростьпродольной волны, м/с; Cs - скоростьпоперечной волны, м/с; Q - масса заряда, ВВ, кг; W - линиянаименьшего сопротивления, м; q - удельный расход ВВ, кг/м3;

коэффициентгеометрии заряда K2 зависит отдиаметра применяемых зарядов и определяется по формуле:

;                                                           (88)

коэффициентстепени свободы разрушаемого объема K3 учитывает,что чем выше степень зажима среды, разрушаемой взрывом, тем больше энергии ВВпереходит в энергию волны сжатия, определяющей сейсмический эффект в ближнейзоне, и определяется по формуле:

K3= 0,25N2,                                                             (89)

где N - числостепеней свободы (открытых поверхностей) взрываемого объекта;

коэффициентпотенциальной энергии ВВ K4,определяющим сейсмическую активность зарядов ВВ, особенно в ближней зоне,зависит от скорости детонации ВВ и его потенциальной энергии, определяетсяотносительно эталонного ВВ типа аммонита 6 ЖВ с потенциальной энергией K4 по формуле:

;                                                                                       (90)

коэффициенткороткозамедленного взрывания K5= 2/3 при условии, что время замедления превышает время существованияположительной фазы волны напряжений, т.е.

t3 ³ alg R,                                                                                      (91)

где a -коэффициент условий взрывания, составляющий 0,11-0,13;

коэффициентконцентрации взрывных работ K6 определяет,что при многократном производстве взрывных работ допустимая масса ВВ снижаетсясогласно следующим данным:

 

 

число взрывов в год

10

50

100

250

500

коэффициент снижения массы зарядов ВВ K6

0,98

0,90

0,22

0,64

0,56

 

коэффициенториентации взрываемых объектов относительно окружающих сооружений K7, значениякоторого принимаются:

в тылу взрываемого блока

1,0

на фланге взрываемого блока, детонация направлена:

 

от объекта

5-6

в сторону объекта

2

со стороны фронта взрываемого блока

2;

коэффициентестественного экранирования сейсмических волн K8= 2¸4 учитывает наличие между очагомвзрыва и защищаемым объектом выработанного пространства;

коэффициентискусственного экранирования сейсмических волн K9 учитываетналичие между очагом взрыва и защищаемым сооружением искусственного экрана;

коэффициентконструкции заряда K10,учитывающий применение скважинных зарядов с воздушными промежутками в перебуре,равный 0,8-0,9, снижающие сейсмический эффект взрыва, особенно в ближней зоне.

6.20. Дляэффективного снижения сейсмического действия взрыва применяетсякороткозамедленное взрывание (КЗВ). Оптимальные интервалы замедлениярекомендуются следующие:

Категория трещиноватости по классификации

Междуведомственной комиссии по взрывному делу

не менее, мс

I-II

35-50

Ill

25-35

IV

15-25

V

10-15

Верхняяграница принимается при диаметре заряда более 0,105 м.

Суммарныйзаряд (кг) при КЗВ определяется по формуле:

SQ= 0,65 nQ,                                                             (92)

где n - числогрупп замедления; Q - масса заряда в однойгруппе, кг.

6.21. Нарасстояниях меньше 25 м от зданий сейсмическое воздействие носит локальныйхарактер. Предельно допустимая масса заряда (кг) может определяться по формуле:

Q= Kr1,5,                                                                (93)

где K = 0,2 - дляжилого и K = 0,3 - для промышленного зданий; r -расстояние до охраняемого объекта, м.

По формуле(87) определяют заряд одной группы при КЗВ без ограничения числа групп приусловии, что интервал замедления будет не меньше 50 мс.

6.22. Дляпредохранения сооружений или бортов выемок от повреждения сейсмическимвоздействием взрыва по границе охраняемого объекта следует образовывать щельпредварительного откола методом контурного взрывания. При малых расстоянияхмежду местом взрыва и охраняемым объектом (не более 10¸50 м) взависимости от условий взрывания такая щель может в 2¸4 разаснизить сейсмический эффект взрыва. Степень снижения в конкретных условияхустанавливается специалистами.

 

Действиеударно-воздушной волны (УВВ) взрыва на застекление 

 

6.23. Вближней зоне взрыва (r £200 м) критерием опасности является импульс фазы сжатия УВВ - Sт, т.е.повреждение застекления происходит при значениях импульса, превосходящихкритическую величину.

Первыеповреждения застекления наблюдаются при Sт ³ 4,5 Па·с.

6.24. Всредней и дальней зонах взрыва (r > 200 м)критерием опасности является избыточное давление DP на фронтеволны. Она зависит от качества стекла и способа его крепления и составляет 1000¸2000 Па.

В качестверасчетных предельно допустимых значений импульса и давления УВВ принимаются Sт =2,5Па·с, DP= 500 Па.

Расстояния,безопасные по действию УВВ на остекленение (м), при взрывах на открытойповерхности для случаев мгновенного взрывания наружных скважинных и шпуровыхзарядов рыхления могут определяться по формулам:

                                 (94)

где Qэ -эквивалентная масса заряда, кг; Кт - коэффициент, зависящийот физико-механических свойств взрываемых пород (табл.22).

Для взрываоткрытых (наружных зарядов) эквивалентная масса заряда (кг) равняется

Qэ = Кзн Q,                                                               (95)

где Q - суммарнаямасса наружных зарядов, кг; Кзн -коэффициент, учитывающий влияние слоя засыпки наружного заряда (табл.23).

Для случаявзрыва группы скважинных или шпуровых зарядов длиной меньше двенадцатидиаметров эквивалентная масса (кг) равна:

Qэ = K3Q1m + QДШ,                                                       (96)

где Q1 - массаодиночного заряда, кг; QД - масса ВВв сети ДШ, кг; m - количество мгновенно взрываемыхзарядов; K3 -коэффициент, учитывающий влияние забойки скважины или шпура (табл.24).

Для случаявзрыва группы скважинных или шпуровых зарядов длиной больше 12d

Qэ =12Pd K3 m QДШ,                                                     (97)

где P -вместимость скважин, кг/м; d - диаметр скважин, м.

Для взрывашпуровых зарядов (дробление негабарита, спецвзрывные работы)

Qэ =0,25 Q1mK3 QДШ.                                                   (98)

Значениякоэффициентов Кт, Кзн и К3приведены в табл.22, 23, 24.

 

Таблица 22

 

Категория пород по взрываемости

Коэффициент крепости пород по шкале проф. М.М. Протодьяконова

Категория пород по классификации СНиП

Породы

Коэффициент Кт

I-II. Легко и средне-взрываемые

до 12

до VI

Песчаники, сланцы, мел, уголь, известняки, гипс, доломиты, мерзлые грунты

0,5

III. Трудно-взрываемые

12-16

VI-VIII

Известняки крепкие, гранодиориты, гранит некрепкий, гранитогнейсы

1,0

IV-V. Весьма и исключительно трудно-взрываемые

16 и более

IX-XI

Граниты, порфириты, кварциты, базальты, трахилипариты

1,6

 

Таблица 23

 

h3/h0

0

0,5

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

5,0

Кзн

1

0,85

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

0,25

0,16

0,12

 

h3 - высотаслоя засыпки; h0 - высотазаряда.

 

Таблица 24

 

Вид забойки

Коэффициент К3 при относительной длине забойки l3/d

 

0

5

10

15

25

20

Грунтовая забойка

1

0,15

0,02

0,003

0,002

0,001

Воздушная забойка

1

0,3

0,07

0,02

0,004

0,002

 

Если зарядыинициируются магистралью из детонирующего шнура (ДШ), то к эквивалентномузаряду добавляется суммарная масса заряда сети ДШ.

6.25. Вслучае короткозамедленного взрывания под Q1 и m следуетпонимать массу эквивалентного заряда и число зарядов одной группы, еслиинтервал замедления между группами не менее 50 мс. При интервале замедления неменее 35 мс безопасное расстояние должно быть увеличено в 1,2 раза. Суммарнаямасса заряда и число групп замедления при этом не ограничиваются.

6.26. Вслучае короткозамедленного взрывания прямолинейной серии зарядов, на флангекоторой расположен охраняемый объект, в принципе возможно усиление эффекта вданном направлении за счет синхронного сложения УВВ от отдельных групп зарядов.Во избежание этого интервалы замедления между отдельными группами должныподчиняться следующим требованиям:

приинициировании со стороны охраняемого объекта

,                                                              (99)

приинициировании со стороны, противоположной охраняемому объекту,

 или ,                                                 (100)

где t - интервалзамедления, с;  - продолжительность положительнойфазы УВВ, с; l - расстояние между зарядами, м; c - скоростьраспространения слабой ударной воздушной волны; c »340 м/с.

6.27. Есливзрывные работы производятся зимой и эквивалентная масса заряда Qэ >2кг, то безопасные расстояния должны быть увеличены в 1,5 раза; если Qэ £2кг, то сезон проведения взрывных работ можно не учитывать.

6.28. Нерекомендуется проводить взрывы, если в сторону охраняемого объекта дует ветер,скорость которого на поверхности земли больше 5 м/с.

 

Действиегидроударной волны (ГУВ) подводного взрыва

 

6.29. Приподводных взрывах критерием опасности для подводных сооружений и ихтиофауныявляется удельная энергия гидроударной волны.

Расчетныебезопасные значения удельной энергии Еб (Дж/м2) подействию ГУВ на некоторые охраняемые объекты, ихтиофауну приведены в табл.25.

 

Таблица 25

 

Охраняемые объекты

Удельная энергия (Дж/м2) действия ГУВ

Железобетонные подводные сооружения, бетон М 200

4000

Металлические трубы и листовые конструкции

6х105

Суда с толщиной обшивки до 3 мм

350

Кефаль, хамса, тюлька

30

Чехонь, синец, уклейка, мелкий судак

50

Kapacь, окунь, судак, щука, густера, лещ, плотва, тарань, горбыль, язь, карп

150

Линь, сазан, севрюга, морской окунь, морской судак, камбала, морской еж

250

Бычок, терпуг, рачки, креветки, кормовые организмы

2500

 

6.30. Привзрыве сосредоточенного накладного заряда радиус опасной зоны определяется поформуле

,                                                         (101)

где rб -безопасное расстояние, м; К - коэффициент, зависящий от свойств ВВ (дляаммонита N 6 ЖВ К = 220, для тротила К = 270); Еб- предельно допустимая удельная энергия ГУВ для охраняемых сооружений или рыб(принимается по табл.25) Дж/м2; ВЕ - степеньснижения удельной энергии ГУВ при локализации места взрыва пузырьковой завесой(берется из табл.26, при отсутствии ПЗ – ВЕ = 1); Q - массанакладного заряда.

6.31. Приметоде скважинных (шпуровых) зарядов даже при повышенных требованиях к качествудробления длина забойки не должна быть меньше пяти диаметров. В этом случаерадиус опасной зоны определяется по формуле

,                                                 (102)

где H - глубинаводоема, м; Q - суммарная масса скважинныхзарядов, кг.

Приинициации скважинных зарядов ДШ радиус опасной зоны от взрыва ДШ определяетсяпо формуле:

,                                                    (103)

где m - числоскважинных зарядов; N - число ниток ДШ в скважине.

Максимальноезначение rб из рассчитанных по формулам (98) и(99) является окончательным радиусом опасной зоны. Фактически при шпуровыхзарядах (диаметром менее 42 мм) радиус опасной зоны определяется взрывом ДШ, ане основного заряда.

6.32. Радиусопасной зоны от карьерных взрывов, находящихся в непосредственной близости отводоемов, определяется по формуле (99).

6.33. Дляснижения воздействия ГУВ на ихтиофауну и сооружения необходимо применятькороткозамедленное взрывание с интервалом замедления не менее 15 мс. При этомдля накладных зарядов радиус опасной зоны определяется по формуле (101), еслипод Q понимать заряд одной группы.

Дляскважинных (шпуровых) зарядов радиус опасной зоны при КЗВ определяется поформуле (102), с умножением на коэффициент 1,2. При этом под Q понимаютсоответственно суммарную массу скважинных зарядов в одной группе.

6.34. Дляснижения ущерба ихтиофауне при взрыве накладных зарядов можно применятьпузырьковую завесу (ПЗ). Для устройства ПЗ на дне водоема вокруг зарядаукладывается воздухораспределитель, состоящий из перфорированных труб спроходным отверстием не менее 50 мм и толщиной стенок 1-3 мм. Применяютсястальные, дюралевые, полиэтиленовые трубы или пневматический шланг. Перфорациявыполняется путем сверления в трубе двух рядов отверстий в шахматном порядке.Расстояние между рядами 25 мм. При диаметре отверстия 1 мм шаг в рядусоставляет 25-30 мм, при диаметре 2 мм - 40-60 мм.

6.35. Вцелях предохранения воздухораспределителя ПЗ от заиливания в месте укладки трубдолжны быть удалены наносы или трубы должны быть приподняты над наносами. Длядостижения равномерной работы ПЗ необходимо, чтобы отдельные секциивоздухораспределителя устанавливались горизонтально.

Примногократном использовании воздухораспределителя в ПЗ расстояние от него докрайнего заряда (м) определяется по формуле:

,                                                          (104)

где d - толщинатрубы, м; Q - масса накладного заряда.

Приоднократных взрывах

,м.                                                       (105)

6.36.Конструктивно ПЗ может быть выполнена стационарной или передвижной.Стационарная завеса устанавливается по периметру предполагаемого района веденияподводных взрывных работ. Передвижная завеса локализует участок каждогоконкретного взрыва. Для защиты сооружений ПЗ располагается так, чтобы оставалсязазор между завесой и охраняемым объектом 0,5¸1,0 м.

6.37.Расчетные значения степени снижения максимального давления Bp и удельнойэнергии ГУВ BE в зависимости от расходавоздуха в ПЗ и масс зарядов представлены в табл.26.

Общий расходвоздуха определяется по формуле

q= q1 L, ,                                                                             (106)

где L - длиназавесы, м; q1 - расходвоздуха на 1 м ПЗ, обеспечивающий заданную степень снижения энергии ГУВ, м3/мин·м.

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 26

 

Расход воздуха на 1 м трубы воздухораспределителя,

Масса накладного заряда, кг

м3

0,1¸1,0

1,0¸10

10¸50

мин·м

Степени снижения

 

bp

be

bp

be

bp

be

0,2

7

30

5

14

3,5

8

0,3

12

70

8,5

30

6,5

19

0,4

19

130

13

60

10

35

0,5

26

210

18

95

13

60

0,6

34

320

23

140

18

85

0,7

42

450

29

190

22

120

0,8

50

600

35

250

26

160

 

Разлеткусков грунта и распространение ядовитых газов при взрыве 

 

6.38. Радиусбезопасного расстояния по разлету кусков грунта с надежностью 0,997 можнооценить по формуле:

,                                  (107)

где Rp - радиусбезопасного расстояния, м; r - плотность породы, кг/м3; Q - массазаряда, кг;      a - расстояние между скважинами в ряду, м; в- расстояние между рядами скважин, м; lзаб - длиназабойки, м; П - показатель простреливаемости, м3/кг; К1= 1/1 + 0,4tgb2 -коэффициент косогорности местности;  - коэффициент, учитывающий снослетящих кусков породы ветром; b - угол наклона местности, град; vв - скоростьветра, м/с; хср - средний размер куска, м.

 

Предупреждениеразлета кусков взорванного грунта 

 

6.39. Влегко- и труднодробимых грунтах уменьшить дальность разлета кусков породы безприменения укрытий зарядов и заметного снижения качества дробления можно,применяя специальные технологии взрывания:

а) влегкодробимых грунтах удельный расход ВВ снижается до значений, рассчитываемыхдля каждого скважинного или камерного заряда как для зарядов наибольшегокамуфлета, принимая показатель действия взрыва f(n)= 0,1 ¸ 0,2. Расстояние между зарядами при этомпринимается как для сосредоточенных зарядов рыхления;

б) всреднедробимых грунтах с целью обеспечения приемлемого качества дроблениядопускается сохранение нормативного удельного расхода ВВ для скважинныхзарядов, но расстояние между зарядами уменьшается до величины, обеспечивающейразмещение расчетного заряда в скважинах при глубине забойки 40¸60 диаметровскважин;

в) в тех жегрунтах в необводненных скважинах размещают заряды с воздушными промежутками вперебуре, длину которых принимают 0,3¸0,4 длины расчетного заряда.Удельный расход ВВ, расстояние между скважинами и длину забойки при этомпринимают обычными для данных грунтов и ожидаемой степени дробления;

г) в грунтахлюбой крепости при высоте уступа 3 и более метров разрушение массиваформируется по заданным направлениям магистральными трещинами взрываниемскважинных зарядов малой плотности. Для этого скважины бурят на расстоянии,равном от 5 их диаметров заряда в ряду в сильнотрещиноватых породах до 14диаметров в практически монолитных породах, а расстояние между рядами принимаютв 1,2-1,3 раза больше. В скважинах размещают сплошные или гирляндовые заряды извзрывчатого вещества, имеющего малый критический диаметр, и оставляют кольцевойвоздушный промежуток с результирующей плотностью заряжания равной (0,06¸0,15)·103 кг/м3,предохраняющей стенки скважин и грунты в их окрестности от объемногоразрушения. В крепких малотрещиноватых грунтах заряд размещают на всю длинускважины. Часть заряда на длине скважины до 20¸30 еедиаметров от устья заполняется ВВ переменной плотностью. В трещиноватыхгрунтах, включающих естественные отдельности малых размеров, на эту длинувыполняют забойку для предупреждения разлета этих естественных отдельностей. Внеобводненных грунтах может быть выполнен перебур величиной до 0,3¸0,5расстояний между рядами скважин, в котором заряд не размещают, а оставляютвоздушный промежуток.

6.40. Дляограничения дальности разлета кусков грунта могут применяться различного родаукрытия зарядов или невзрывные средства разрушения пород.

Основнымтипом укрытий являются скрепленные металлические листы, а также деревянныещиты, собранные из бревен диаметром 15¸20 см, уложенных в 1¸2 наката искрепленных металлическими стяжами, болтами или скобками.

Массусплошного щитового укрытия (т) (с учетом ширины перекрытия) определяют поформуле:

,                                                    (108)

где ; Нэ= 0,22КН; W = lзаб + 0,5 lзар; d - диаметрзарядов, м; lзаб  - длиназабойки, м; lзар - длиназаряда, м; Ну - высота установки укрытия (принимается неменее 0,25 м);                     К - расчетный удельный расходдробления, кг/м3; Н - мощность взрываемого слоя.

Расстояние,на которое перекрывается поверхность взрываемого массива от крайних зарядов докрая укрытия, принимается равным

,                                             (109)

где Нпер- ширина перекрытия, м;

rp -допустимый радиус разлета кусков при взрывании с укрытием, м;

Rp - радиус разлета кусков при взрывании без укрытия, м.

Массусплошного укрытия из мешков с песком или насыпного грунта, располагаемыхнепосредственно на взрываемой поверхности, можно определить по формуле:

My= 0,33rW,                                                         (110)

где My - масса 1 м2 укрытия,кг; r - плотность взрываемого грунта, кг/м3.

Для снижениявысоты подбрасывания газообразными продуктами щиты устанавливают на расстояниене менее 0,65 м от взрываемой поверхности.

6.41. Вособо ответственных случаях применяют арочные укрытия, которые изготавливают ввиде сварных каркасов из труб диаметром примерно 200 м, с приваренными изнутриметаллическими полосами шириной 2030 мм, образующими решетку. К решетке припомощи проволоки прикрепляют металлическую сетку.

6.42. Дляуменьшения радиуса разлета кусков грунта дробление негабаритов следуетосуществлять, прежде всего, с использованием шпуровых зарядов или накладнымикумулятивными зарядами, а при наличии оборудования также и бутобоями.

Взрывание навыброс и сброс в зоне ценных лесных угодий пахотных земель, лугов и внепосредственной близости от водоемов и рек должно быть, как правило,исключено.

6.43.Расстояние, безопасное по действию ядовитых газов при массовых взрывах зарядовна данной поверхности, может определяться по формуле:

,                                                (111)

где  - радиусопасной зоны по направлению ветра, где процентное содержание ядовитых газов (впересчете на условную окись углерода) превышает предельно допустимуюконцентрацию, м; Q - общая масса взорванных зарядов,кг; vв - скорость ветра, м/с.

Для сниженияобъема вредных газов, выделяющихся при взрывании зарядов, следует применять,прежде всего, ВВ с положительным или близким к нулевому кислородным балансом.Таким условиям удовлетворяют игданит и граммонит 79/21.

Уменьшенияколичества токсичных газов можно также достигнуть выполнением следующихмероприятий:

достижениемпри заряжании оптимальной плотности заряда;

недопущениемрасслаивания компонентов смесевых ВВ в процессе заряжания;

применениеминициирующих средств оптимальной мощности;

использованиемрецептур ВВ, критический диаметр которых меньше, чем диаметр заряжаемыхскважин;

обеспечениемкачественной забойки скважинных зарядов.

 

7. КОНТРОЛЬКАЧЕСТВА БУРОВЗРЫВНЫХ РАБОТ 

 

7.1.Качество забуренных скважин проверяет прораб или мастер, выполнявшие работысовместно с представителем организации Заказчика.

Оценкакачества взрывных работ производится после взрыва прорабом или мастеромсовместно с представителем организации Заказчика.

При этомдолжны быть определены:

а) качестводробления породы;

б) ширинаразвала взорванной массы;

в)максимальный разлет взорванной породы;

г)нарушенность поверхности откоса выемки;

д) наличиеотказов или мест возможных отказов.

7.2. Оценкойкачества буровзрывных работ является:

при бурении:отклонение фактических параметров скважин (расстояние между ними, длинаперебура, угол наклона скважин) от проектных;

привзрывании: дробление горной массы (выход негабарита).

Допускаетсяотклонение фактического расстояния между скважинами от проектного в пределах ±2dc (dc - диаметрскважины). Бурение перебура меньше проектного не допускается, увеличение длиныперебура по сравнению с проектным допускается не более 0,5 м.

Допускаетсяотклонение фактического угла наклона скважин рыхления на ±5 °С от проектного.

7.3. Оценкакачества обуривания забоя определяется следующим образом: по числу выборочныхизмерений K, расстояний между скважинами и числу измерений m сотклонениями, выходящими за пределы допустимых, рассчитывается процентизмеренных расстояний Di, не выходящих за пределы допустимыхотклонений;

.                                                     (112)

По числупробуренных скважин N и по количеству перебуров j, выходящихза пределы допустимых отклонений, рассчитывается процент измерений, невыходящих за пределы допустимых отклонений.

.                                                  (113)

По числупробуренных скважин N и по количеству измеренийуглов j, выходящих за пределы допустимых отклонений, рассчитываетсяпроцент измерений, не выходящих за пределы допустимых отклонений

.                                                 (114)

Процентдопустимых отклонений по качеству обуривания забоя определяется по формуле:

,%.                                                (115)

Если вклежит в пределах 95-100%, то качество обуривания "отличное", при вк= (90-95) % качество "хорошее", при вк = (80-90)% -"удовлетворительное" и при вк < 80% считается,что допущен брак.

7.4. Выходнегабарита определяется экспресс-методом.

При данномметоде на развале отбитой горной массы с помощью рулетки выделяетсяпрямоугольник не менее 20х10 м (АхВ). В выделенном прямоугольникеподсчитывается количество негабаритных кусков (n). Кускиобмериваются в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Суммируются большиеи меньшие размеры кусков и определяется их средняя величина (асри вср). Выход негабарита определяется по формуле:

.                                                    (116)

Прифактическом выходе негабарита в пределе от 0% до gн = min% дроблениеоценивается отметкой "отлично", при gн max% до gн max+ 10 - "удовлетворительно", а при фактическом выходенегабарита, попадающим в интервал gн max+ 10% и выше считается, что допущен брак.

7.5.Ответственность за контроль качества работ возлагается на руководителя взрывныхработ.

 

8.МЕХАНИЗАЦИЯ ПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ И ЗАРЯДНЫХ РАБОТ

 

Механизацияпогрузочно-разгрузочных работ

 

8.1. Приподготовке взрывных работ механизируются следующие технологическиепогрузочно-разгрузочные операции:

а) разгрузкаж.-д. вагонов и погрузка ВВ (в контейнерах, стропконтейнерах) в автомобильныйтранспорт;

б) разгрузкаавтомобилей и размещение ВВ в хранилище или на специальные площадки;

в) подача ВВ к рассматривателю и растаривание ВВ с загрузкой его в зарядную машину.

8.2. Длямеханизации выгрузки ВВ из вагона необходимо совмещать уровень пола вагона с дном кузова автомобиля, а также желательно оборудовать прирельсовую площадкуразгрузочной рампой, размеры которой принимаются из условия разгрузки одноговагона грузоподъемностью 60 т.

ВВ можетпоставляться в мешках навалом, а также в мягких или жестких контейнерах.

8.3. Вслучае поставки ВВ в мешках из последних формируются пакеты на поддонах ииспользуются двухнастильные четырехзаходные стандартные плоские деревянныеподдоны размером 800х1200 мм, грузоподъемностью не более 1 т, илиспециализированные двухнастильные и двухзаходные поддоны размером 800х1600 ммгрузоподъемностью более 1,2 т.

8.4. В целяхсохранности пакетов от развала мешков при перевозках автотранспортомпроизводится их склеивание жидким стеклом или другим быстросхватывающимся клеем(дикстриновым, сульфидиоспиртовой бардой и др.). Сформированные пакетытранспортируются после полного схватывания клея.

Дляформирования пакетов с ВВ целесообразно применять стропконтейнеры илипакетирующие стропы. Стропконтейнеры изготавливаются из синтетическойтрехслойной капроновой ленты, имеющей разрывное усилие 22 кН. Для пакетированиямешков с ВВ применяются многооборотный универсальный двухветвевойстропконтейнер СК-1 и полутораветвевой пакетирующий строп СП-4Ф.

8.5.Формирование пакетов с ВВ производится в железнодорожном вагоне у дверногопроема.

Загрузкаавтомобиля пакетами с ВВ осуществляется с помощью вилочного автопогрузчика илиэлектропогрузчика (напольной тележки) без их заезда в вагон.

8.6. Длятранспортирования и хранения гранулированных ВВ применяется мягкийспециализированный контейнер разового использования МКР-1,0 С (ТУ 6-19-74-77),изготавливаемый из синтетических нитепрошивных материалов с полиэтиленовымпленочным вкладышем. Контейнер МКР-1,0 С представляет собой емкость (мешок) сглухим днищем или разгрузочным люком. Грузонесущими элементами являются стропы,составляющие одно целое с оболочкой контейнера. Выгрузка ВВ в мягкихконтейнерах осуществляется из вагона электропогрузчиками.

8.7. Вслучае поставки ВВ в жестких контейнерах в полувагонах, их выгрузка можетосуществляться автокраном.

Натерритории склада ВМ разгрузка автомобиля производится различными средствами взависимости от типа механизированного склада.

8.8.Механизированные склады в зависимости от способа ведения работ, условийхранения ВВ и применяемых механизмов при проведении погрузочно-разгрузочныхработ могут быть следующих типов: тельферный; контейнерный; секционный.

8.9.Тельферный механизированный склад (рис.36) основан на использовании контейнеров,грузоподъемных талей и растаривающей установки.

 

 

Рис.36.Тельферный механизированный склад ВМ:

1 - вагон,груженный мешками ВВ; 2 - стропконтейнер; 3 - автомобиль; 4 - механизированноехранилище; 5 - монорельсовые пути; 6 - перегрузочная площадка; 7, 9 - таль; 8 -центральный монорельсовый путь; 10 - пункт подготовки ВВ; 11 - эстакада рамнойконструкции;

12 -растариватель; 13 - машина зарядная; 14 - зонт; 15 - воздуховоды; 16 - фильтррукавный; 17 - вентилятор с электродвигателем; 18 - площадка для сборамешкотары

 

При этомтипе механизированного склада ВМ предусматривается следующий порядок выполненияработ. В случае поставки ВВ в контейнерах они загружаются в автомобиль.

При поставкеВВ навалом мешки укладываются в контейнера, установленные на автомобиле.Перемещение загруженных контейнеров из автомобиля в хранилище ВВ и из хранилищана пункт растаривания осуществляется при помощи талей, установленных намонорельсовых путях, проложенных внутри хранилища и на открытом участке складамежду хранилищем и пунктом растаривания.

8.10. Длягрузопереработки ВВ в жестких контейнерах на объектах с ограниченным расходомВВ применяются главным образом универсальные унифицированные среднетоннажныеконтейнеры массой брутто 3 и 5 т, изготавливаемые в соответствии с ГОСТ18477-79.

Контейнерыдля ВВ должны обеспечивать полную сохранность груза и безопасность притранспортировании и изготовляться из материала, химически нейтрального поотношению к ВВ. Контейнер загружается ВВ одного вида и одной партии.

На складахВМ контейнеры с ВВ хранятся на специальных открытых контейнерных площадках,установленных в штабеля высотой не более чем в два яруса.

Расположениеконтейнеров с ВВ на складе должно обеспечивать свободный доступ к двумконтейнерам и выгрузку ВВ из него.

Контейнернаяплощадка должна иметь:

железнодорожныеили автомобильные подъездные пути;

устройства,обеспечивающие отвод грунтовой, талой и дождевой воды;

устройствадля сбора воды, загрязненной ВВ в результате аварии;

электрическоеосвещение с арматурой и светильниками во взрывоопасном исполнении;

противопожарныесредства;

надежнуюсистему молниезащиты.

Приразмещении контейнеров с ВВ на рядом расположенных площадках между площадкамидолжны соблюдаться расстояния, исключающие взаимную передачу детонации междузарядами.

Погрузочно-разгрузочныеи транспортные операции с кoнтейнерами осуществляются на территории складаавтопогрузчиками или автомобилем самопогрузчиком П-404, допущенным для этойцели Госпроматомнадзором.

8.11.Секционный механизированный склад ВМ состоит из отдельных двухэтажных секций(рис.37), состыкованных между собой.

 

 

Рис.37.Секция хранилища:

1 - каркассекции; 2 - пакет с ВВ на поддоне; 3 - таблица с указанием даты поступления ВВ,

номерапартии и количества ВВ в секции; 4 - вентиляционная труба

 

Секционныехранилища предназначены для хранения ВВ в пакетах, стропконтейнерах (ГОСТ3078-74) или в мягких: контейнерах (ТУ 6-19-74-77) на поддонах (ГОСТ 3078-74).

Секцииоборудуются двумя отдельными доступами с закрывающимися двухстворчатымидверями. Каждая секция делится на 12 ячеек, по шесть с каждой загрузочнойстороны, из них по три секции на этаже.

Пакеты,стропконтейнеры или мягкие контейнеры устанавливаются в каждую ячейку надеревянные поддоны.

Транспортированиестропконтейнеров (мягких контейнеров), пакетов по территории склада и загрузкаячеек секционных хранилищ осуществляются автопогрузчиками грузоподъемностью неменее 1 т.

 

Механизированноезаряжание скважин 

 

8.12.Механизированное заряжание скважин взрывчатыми веществами производится специальнымоборудованием, допущенным Госпроматомнадзором СССР к постоянному применению илипромышленным испытаниям. Для механизированного заряжания скважин применяютсятранспортно-зарядные машины, установленные на шасси автомобилей различнойгрузоподъемности, или транспортно-зарядные установки, смонтированные наприцепах. Техническая характеристика транспортно-зарядных машин приведена вобязательном приложении 2.

8.13. Попринципу действия наиболее распространены транспортно-зарядные машины сошнековыми рабочими органами (МЗ-3А; МЗ-4; МДЗ-1М), управляемыми диафрагмами(МЗ-8) и бункерного типа.

8.14. Длязаряжания контурных, горизонтальных и восстающих скважин применяетсятранспортно-зарядная установка ТЗУ-Т с рабочим органом "Ульба"(рис.38).

 

 

Рис.38.Транспортно-зарядная установка ТЗУ-Т:

1 -пневмозарядчик "Ульба"; 2 - шасси; 3 - барабан для намотки шлангов; 4- бак для воды;

5 - ящик; 6- огнетушитель; 7 -  башмак; 8 - заземление

 

УстановкаТЗУ-Т предназначена для механизированного (пневматического) заряжания скважиндиаметром 75-220 мм гранулированными ВВ, допущенными для механизированного(пневматического) заряжания.

Транспортно-заряднаяустановка ТЗУ-Т применяется, в основном, при сооружении выемок (полувыемок) вкруто-косогорных условиях при разработке "в лоб забоя", при уширениитроп и заряжании скважин простейшими ВВ, изготавливаемыми вблизи объекта работ.

В функцииТЗУ-Т входят: вакуумная загрузка ВВ в нагнетательную камеру, заряжание скважин,стабилизация параметров пневмотранспорта ВВ (расход ВВ и сжатого воздуха,расход смачивающей жидкости), встряхивание ВВ в камере, контроль за параметрамии др.

На объектработы установка буксируется автомобилем, в кузов которого грузятся мешки с ВВ.Бак для воды заполняется перед транспортированием установки.

На местеработ установка фиксируется тормозными башмаками и заземляется.

Нарасстоянии 10-20 м от установки располагается компрессор, соединенный с нейшлангом, по которому подается сжатый воздух.

Передзаряжанием замеряется глубина скважин, затем производится заполнение камерывзрывчатым веществом.

Масса зарядав скважинах должна соответствовать паспортным (проектным) данным.

Дозировкамассы заряда осуществляется при помощи весового дозатора установки иконтролируется по длине заряда.

Трубопровод,оснащенный насадкой, вводится в скважину и подача ВВ начинается, когдарасстояние между насадкой и дном скважины составит около 0,6 м.

Это жерасстояние между насадкой и зарядом выдерживается и по мере извлечениятрубопровода в процессе заряжания скважины.

После заполненияскважины проектной массой ВВ трубопровод полностью извлекается из скважины иустанавливаются боевики с ВМ. Извлекать трубопровод из скважины при заряжаниирекомендуется со скоростью не более 0,2 м/с. С целью ограничения выноса пыли ичастиц ВВ из скважины при заряжании в устье ее рекомендуется устанавливатьфильтр.

Все работы странспортно-зарядной установкой и транспортно-зарядными машинами должныпроизводиться в строгом соответствии с инструкцией по эксплуатации и Единымиправилами безопасности.

Длятранспортирования ВВ, заряжания скважин на открытых горных работахпреимущественно игданитом, приготовляемым машиной в процессе заряжания, игранулированными ВВ заводского производства применяется машина МЗП-6(техническая характеристика машины приведена в приложении 2).

Конструкциямашины предусматривает дозированную подачу дизельного топлива в аммиачнуюселитру при изготовлении игданита или воды в гранулированных ВВ заводскогопроизводства для снятия статического электричества и пылеподавления.

Бункермашины оборудован предохранительными сетками для предупреждения попаданияскомковавшихся кусков ВВ и посторонних предметов в тракт прохождения ВВ.

Деталимашины, соприкасающиеся с ВВ, изготовлены из материалов, устойчивых противкоррозии и не дающих искр при соударении.

 

9. БУРОВЫЕРАБОТЫ

 

9.1. Бурениескважин осуществляют как в скальных, так и в мерзлых грунтах, которыеразрабатывают с применением взрывного рыхления. Характеристика оборудования,рекомендуемого для бурения скважин, приведена в прил.9 и 10.

Дляобразования скважин следует применять:

а)вращательный способ бурения - в мерзлых и скальных грунтах невысокой крепости(до VI группы); в качестве породоразрушающего инструмента применяются резцовыедолота, очистка скважин от выбуренного грунта (шлама) осуществляетсяпреимущественно шнеком с добавлением небольшого объема сжатого воздуха(шнеко-воздушная очистка) и сжатым воздухом;

б)шарошечный способ бурения - в скальных грунтах VI-IX групп, в мерзлых грунтах сналичием крепких скальных включений; породоразрушающий инструмент - шарошечныедолота, очистка скважин от шлама - сжатым воздухом;

в)ударно-вращательный - в скальных грунтах IX-XI групп и грунтах этой группы сналичием нескальных прослоек.

Буровойинструмент - погружные пневмоударники и буровые коронки, очистка скважин отшлама - сжатым воздухом;

Бурениедолжно выполняться, в основном, машинами БТС-75, БТС-150, СБШ-160.

9.2.Наиболее эффективной машиной, предназначенной для бурения взрывных скважиншарошечными долотами, является самоходная буровая машина СБШ-160,производительность которой на 20-30% выше производительности машины БТС-150.Она развивает наибольшее осевое усилие, что обеспечивает возможностьэффективной работы в грунтах IX группы.

9.3. Длябурения взрывных скважин малого диаметра в скальных грунтах любой крепостипредназначена машина БТС-75, которая с наибольшим эффектом может бытьиспользована при разработке неглубоких выемок, при уширении скальных выемок подвторой путь, для образования "гладких", ненарушенных откосов. МашинаБТС-75 универсальная, ее можно использовать при бурении практически любыхскальных грунтов. Она обеспечивает бурение вертикальных и наклонных скважин,причем наклон может быть осуществлен как в продольной, так и поперечнойплоскостях. Последнее позволяет значительно сократить объемы земляных работ припослойной разработке выемок, так как при таком бурении практически исключаетсянеобходимость в устройстве дополнительных полок на верхних уступах дляразмещения машин.

9.4. Приразработке небольших, значительно удаленных друг от друга объектов следуетприменять станки с погружными пневмоударниками: УГБ-50; УРБ-2м; при разработкетруднодоступных объектов необходимо применять станки СБУ-100-32.

9.5. Прибурении грунтов VI-VII групп следует использовать шарошечные долота типа"Т" и "ТЗ". В грунтах VIII группы следует применять долотатипа "К", а в грунтах  IX группы - долота типа "ОК". Вовсех случаях предпочтение следует отдавать долотам с продувкой опор (типа"ПВ").

Бурениюпредшествует осмотр долота с целью определения его работоспособности: шарошкидолжны нормально вращаться, вооружение должно быть исправным.

Каждое новоедолото должно быть приработано на облегченном режиме в течение 10-15 мин(осевое усилие 1-2 тс, частота вращения 60-80 об/мин при непрерывной подачесжатого воздуха). Для удобства приработку лучше организовать централизованно:все новые долота можно приработать на специальном стенде, где в качестве забояможно использовать плиту, изготовленную из любого мягкого металла (бронза,латунь, дюралюминий, свинец и пр.). Приработку можно осуществлять на буровомстанке, проходящем обкатку.

При бурениив обводненных грунтах шарошечными долотами, имеющими продувочные каналы влапах, во избежание зашламовывания опор, необходимо применять специальныеобратные клапаны.

9.6. Дляувеличения срока службы долот бурение следует осуществлять с принудительнойсмазкой, для чего над долотом необходимо устанавливать лубрикаторы.

9.7. Чтобыизбежать сильных вибраций бурового става и машины при глубине бурения свыше 6 мследует применять противовибрационные буровые штанги.

9.8. Дляэффективного бурения машинами БТС-150 крепких скальных грунтов IX-XI группрекомендуется в качестве сменных рабочих органов использовать погружныепневмоударники, оснащенные либо буровыми коронками (ударно-вращательноебурение), либо шарошечными долотами (ударно-шарошечное бурение).

Дляреализации указанных способов на буровой став с помощью специальныхпереходников устанавливается погружной пневмоударник либо с буровой коронкой,либо через дополнительный переходник шарошечное долото.

Важнымпреимуществом ударно-шарошечного способа является возможность эффективногобурения на сниженном осевом давлении, что позволяет избежать сильных вибрацийбурового става и машины при глубине скважин более 6 м.

Взависимости от требований можно рекомендовать следующие режимыударно-шарошечного бурения:

а) длядостижения наибольшей скорости бурения осевое усилие 7-8 тс, частота вращения180-190 об/мин;

б) длядостижения наибольшей проходки на долото осевое усилие 4-5 тс, частота вращения100-120 об/мин.

При бурениипогружными пневмоударниками с коронками осевое усилие не должно превышать0,3-0,4 тс, а частота вращения 40-60 об/мин (для машины БТС-150 минимальная -80-90 об/мин).

9.9.Наиболее часто встречающееся осложнение при бурении скальных пород - этоосыпание грунта с поверхности в скважину. В этом случае для закрепления устьяскважины используют увлажненную глину, подавая ее непосредственно под долото.

9.10.Бурение мерзлых грунтов осуществляют преимущественно вращательным способом сприменением резцовых долот.

9.11. Еслиразмеры скальных включений превышают 15-20 мм, следует применять шарошечное илиударно-вращательное бурение.

9.12.Удаление бурового шлама при бурении в мерзлых грунтах рекомендуетсяпроизводить:

шнековымиштангами при вращательном способе бурения;

продуваниемсжатым воздухом при шарошечном и пневмоударном способах бурения.

При бурениивечномерзлых суглинистых или глинистых грунтов, влажность которых равна 10% иболее при температуре ниже -20°С, а также при бурении грунтов с содержаниемболее 10% твердых включений, удаление бурового шлама можно производитьшнековыми штангами с одновременным продуванием сжатым воздухом.

В процессебурения скважин необходимо следить за тем, чтобы выдача породы из скважин быларавномерной. Прекращение выдачи буровой крошки свидетельствует о том, чтопродувочные отверстия долота забиты грунтом и требуется их прочистка илизамена. При перерывах в работе более получаса буровой став рекомендуетсяизвлекать из скважины во избежание его прихвата.

9.13. Особыетрудности при проходке грунтов с включениями валунов и глинистых прослоеквызываются тем, что происходит сильная вибрация бурового става, искривлениескважин, а также его поломка. Для исключения этого необходимо снижать осевоедавление на буровой став и скорость его вращения, увеличивать число продувок.

9.14. Прибурении сильнообводненных мелкодисперсных грунтов из-за разогревания долота иот подаваемого компрессором сжатого воздуха с температурой +15°+20 °С происходит оттаиваниемерзлого грунта, вследствие чего практически прекращается выдача шлама наповерхность, оттаявший грунт налипает на буровой став, образуются грунтовыесальники. В этих случаях рекомендуется усиленная продувка долота и частаяочистка шарошек и штанг при подъеме их на поверхность.

9.15. Напологих косогорах буровые машины вводятся в действие без нарезки проходов иплощадок. Если коренные (скальные) породы покрыты слоем рыхлых отложений, топоследние предварительно удаляются механическими средствами (бульдозерами). Накосогорах средней и выше средней крутизны для работы буровых машин необходимоустраивать вспомогательные технологические полки.

9.16. Накрутокосогорных участках для реализации лобовой проходки целесообразно буритьгоризонтальные скважины с использованием машин БТС-75 и станков ШПА-3М,оснащенных погружными пневмоударниками.

9.17. Приуширении скальных выемок под второй путь предпочтение следует отдать машинамБТС-75.

Придоработке подошвы выемок и карьеров следует применять машины БТС-75 и станкитипа СБР и СБУ.

9.18. Накосогорах средней крутизны нарезку продольных рабочих полок в рыхлом слоепороды для буровых машин выполняют бульдозерами. Откосные и контурные скважиныпри глубине выемок более 7 м и крутизне откоса 1:0,5 и круче бурят в плоскостиотрыва породы. Скважины рыхления при глубине полувыемки до 7 м бурят и взрываютучастками длиной 20 м и более по всему сечению или на всю длину полувыемки водин прием; при большей глубине полувыемки рыхление породы и ее разработкаведется в несколько слоев (уступов) также по всей ширине полувыемки.

9.19. Накарьерах рекомендуется применять станки СБШ-250, 2СБШ-200 (2СБШ-200Н,4СБШ-200), СБУ-125 и СБУ-100Г.

 

 

Приложение 1

(Обязательное)

 

ПЕРЕЧЕНЬ

ОСНОВНОЙНОРМАТИВНО-МЕТОДИЧЕСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ

ПО ОХРАНЕПРИРОДЫ

 

1. ЗаконСССР "Об охране и использовании животного мира". - Решения партии иправительства по хозяйственным вопросам: Сб. документов. М., Политиздат, 1981 -т. 13.

2.Постановление ВС СССР от 17 июня 1977 г. "О мерах по дальнейшему улучшениюохраны лесов и рациональному использованию лесных ресурсов". - Решенияпартии и правительства по хозяйственным вопросам: Сб. документов. - М.,Политиздат, 1977 г. - т. 11.

3. Водныйкодекс РСФСР, 1972 г.

4. ГОСТ17.0.0.01-76 (СТ СЭВ 1364-78).

5. ГОСТ17.0.0.02-79. Охрана природы. Метрологическое обеспечение контролязагрязненности атмосферы, поверхностных вод и почвы. Основные положения.

6. ГОСТ17.1.3.06-87. Охрана природы. Гидросфера. Общие требования к охране подземныхвод.

7. ГОСТ17.1.3.07-02 ОПГ. Правила контроля качества воды, водоемов и водотоков.

8. ГОСТ17.1.3.12-86 ОПГ. Общие правила охраны вод от загрязнения при бурении и добыченефти и газа на суше.

9. ГОСТ17.1.3.13-86 ОПГ. Общие требования к охране поверхностных вод от загрязнения.

10. ГОСТ17.1.4.01-80. Общие требования к методам определения нефтепродуктов в природныхи сточных водах. Госстандарт СССР, М., 1984 г.

11. ГОСТ17.2.1.02-86. Охрана природы. Атмосфера. Выбросы двигателей автомобилей,тракторов, самоходных сельскохозяйственных и строительно-дорожных машин.Термины и определения.

12. ГОСТ17.2.2.02-86. Охрана природы. Атмосфера. Нормы и методы измерения дымностиотработавших газов тракторных и комбайновых дизелей.

13. ГОСТ17.2.2.03-87. Охрана природы. Атмосфера. Нормы и методы измерений содержанияокиси углерода и углеводородов в отработавших газах автомобилей с бензиновымидвигателями. Требования безопасности.

14. ГОСТ17.2.2.05-86. Охрана природы. Атмосфера. Нормы  и методы измерения выбросоввредных веществ с отработавшими газами тракторных и комбайновых дизелей.Госстандарт СССР, М., 1986 г.

15. ГОСТ17.4.3.02-85. Охрана природы. Почвы. Требования к охране плодородного слояпочвы при производстве земляных работ.

16. ГОСТ24525.4-80. Управление охраной окружающей среды.

17. Закон обохране природы в РСФСР. 1960 г.

18. ЗаконРСФСР о здравоохранении. 1971 г.

19. ЗаконРСФСР об охране атмосферного воздуха. 1982 г.

20.Инструкция по нормированию выбросов (сбросов) загрязняющих веществ в атмосферуи водные объекты (нормы и их расчет). Утв. ГКП СССР.

21.Методические указания по борьбе с загрязнением атмосферного воздуха выхлопнымигазами автотранспорта. Утв. N 339-60 от 5.10.60 г.

22. Охранаприроды. Справочник. М., "Агропромиздат", 1987 г.

23. Охранаприроды и улучшение использования природных ресурсов. Отечественныенормативно-технические документы, международные и иностранные стандарты(библиографическая информация). М., изд-во ВНИИКИ, 1986 г.

24.Постановление СМ СССР от 14.05.70 г. N 325 "Об утверждении Положения огосударственном контроле за использованием земель".

25.Постановление СМ СССР от 27.11.89 г. "О неотложных мерах экологическогооздоровления страны".

26.Постановление СМ СССР от 02.06.76 г. N 407 "О рекультивации земель,сохранении и рациональном использовании плодородного слоя почвы при разработкеместорождений полезных ископаемых и торфа, проведение геологоразведочных идругих работ".

27.Постановление СМ СССР N 500 от 10.06.79 г. "О порядке согласования ивыдачи разрешений на спецводопользование".

28.Постановление СМ СССР от 9 октября 1974 г. N 544 "О некоторых вопросахземлепользования при отводе земель для государственных или общественныхнужд".

29.Постановление СМ РСФСР от 31 мая 1973 г. N 296 "Об усилении охраны природыи улучшении использования природных ресурсов".

30.Постановление СМ РСФСР от 28 марта 1979 г. N 167 "О дополнительных мерахпо усилению охраны природы и улучшению использования природных ресурсов".

31.Постановление ЦК КПСС и СМ СССР от 7 января 1988 г. N 32 "О кореннойперестройке в деле охраны природы в стране".

32.Постановление СМ СССР от 14 февраля 1990 г. N 189 "Об обеспечениивыполнения постановления Верховного Совета СССР "О неотложных мерахэкологического оздоровления страны".

33.Постановление СМ СССР "Об утверждении положения о государственном контролеза использованием и охраной вод" от 22.06.79 г.

34.Постановление Верховного Совета СССР "О соблюдении требованийзаконодательства об охране природы и рациональном использовании природныхресурсов" (1985 г.).

35.Постановление ЦК КПСС и СМ СССР "О дополнительных мерах по усилению охраныприроды и улучшению использования природных ресурсов" (1978 г.).

36.Постановление ЦК и СМ СССР "Об усилении охраны природы и улучшениииспользования природных ресурсов" (1972 г.).

37.Постановление Верховного Совета СССР "О мерах по дальнейшему усилениюохраны недр и улучшению использования полезных ископаемых" (1975 г.), т.4.

38.Постановление СМ СССР "О порядке частичного или полного запрещенияиспользования водных объектов, имеющих особое государственное значение, либоособую научную или культурную ценность" от 11.06.76 г.

39.Постановление СМ СССР "Об усилении охраны малых рек от загрязнения,засорения и истощения и о рациональном использовании их водных ресурсов"от 08.10.80 г.

40.Постановление СМ СССР "О порядке проведения работ на континентальномшельфе СССР и охране его естественных богатств" от 18.07.69 г.

41.Постановление СМ СССР "Об усилении борьбы с загрязнением моря веществами,вредными для здоровья людей и живых ресурсов моря" от 14.02.74 г.

42. ПостановлениеСМ СССР "Об утверждении положения о государственном контроле за охранойатмосферного воздуха" (1982 г.).

43.Постановление СМ СССР "О нормативах предельно допустимых выбросов (ПДВ) ватмосферу..." (1981 г.).

44.Подобедов Н. С. Природные ресурсы земли и охрана окружающей среды. М.,"Недра", 1985 г.

 

 

Приложение 2

 

ОСНОВНЫЕТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ОБОРУДОВАНИЯ, ПРИМЕНЯЕМОГО ПРИ МЕХАНИЗАЦИИ ЗАРЯДНЫХ ИПОГРУЗОЧНО-РАЗГРУЗОЧНЫХ РАБОТ С ВВ

 

I. Зарядное оборудование

 

Транспортно-зарядная машина МДЗ-1м

 

База

автомобиль КрАЗ-256Г

 

Грузоподъемность, т

7

 

Техническая производительность, кг/мин

300

 

Объем бункера, м3

11,5

 

Привод рабочих органов

пневматический

 

Транспортно-зарядная машина МЗ-3А

 

База

автомобиль КрА3-256Б1

 

Грузоподъемность, т

10

 

Техническая производительность, кг/мин

400

 

Привод рабочих органов

гидравлический

 

Объем бункера, м3

12,8

 

Транспортно-зарядная машина МЗ-4

 

База

автомобиль БелАЗ-540А

 

Грузоподъемность, т

27

 

Техническая производительность, кг/мин

300

 

Привод рабочих органов

гидравлический

 

Объем бункера, м3

26,6

 

Зарядная машина МЗ-8

 

База

автомобиль МАЗ-503Б

 

Грузоподъемность, т

8

 

Техническая производительность, кг/мин

450

 

Транспортно-зарядная установка ТЗУ-Т

 

База

прицеп СМЗ-8326

 

Рабочий орган

пневмозарядчик "Ульба"

 

Емкость камеры, л

400

 

Производительность заряжания, кг/мин

10...140

 

Производительность загрузки, кг/мин

60

 

Дальность подачи, м:

 

 

по вертикали

до 70

 

по горизонтали

до 300

 

Давление воздуха в системе, Па

(5-8)·105

 

Габаритные размеры, мм:

 

 

длина

6360

 

ширина

2120

 

высота

2915

 

Зарядная машина МЗП-6

 

База

автомобиль МАЗ-5337

 

Грузоподъемность, т

не менее 6

 

Техническая производительность при пневматической подаче ВВ по зарядному рукаву диаметром 65 мм и длиной до 20 м, кг/мин

не менее 180

 

Рекомендуемый диаметр заряжаемых скважин, мм

в пределах 100-320

 

Допустимое отклонение дозирования ВВ (от общей массы заряда, подаваемого в одну скважину), %

±4

 

Масса сухая, кг

не более 9950

 

Масса полная, кг

не более 15950

 

Нагрузки на оси, кг, не более:

 

 

на переднюю

6000

 

на заднюю

10000

 

Габаритные размеры, мм, не более:

 

 

длина

7000

 

ширина

2500

 

высота

3100

 

II. Транспортное оборудование

 

Автофургон для перевозки ВВ

 

 

 

 

База

автомобиль ЗИЛ-130АН

 

Грузоподъемность, кг

4210

 

Наибольшая масса, поднимаемая бортом, кг

1300

 

Высота подъема борта, мм

1360

 

Внутренние размеры кузова, мм:

 

 

длина

3665

 

ширина

2250

 

высота

1855

 

Полная масса загруженного автомобиля, кг

10460

 

Электропогрузчики ЭПВ-1

 

 

Серия 612

Серия 614

 

Грузоподъемность, кг

1000

1000

 

Габаритные размеры, мм:

 

 

 

     длина с вилами

2960

2960

 

     ширина

1030

1030

 

     высота при опущенных вилах

2100

1480

 

Максимальная высота подъема груза, мм

2750

1500

 

Наибольшая высота при максимально поднятом грузе, мм

4000

2760

 

Наибольший радиус поворота, мм:

 

 

 

     внутренний

200

200

 

     внешний

2100

2100

 

Скорость движения, км/ч:

 

 

 

     с грузом

6,5

6,5

 

     без груза

7,5

7,5

 

Аккумуляторная батарея

24ТЖН-500

 

 

Масса, кг

3100

3040

 

Напольная тележка для перевозки ВВ

Грузоподъемность, кг

1250

 

Усиление перемещения в нагруженном состоянии, кгс

не более 55

 

Усиление на водиле при подъеме груза, кгс

не более 16

 

Габаритные размеры, мм:

 

 

длина

2320

 

ширина

715

 

высота

627

 

Масса, кг

95

 

Электроталь ВТЭ-2-511

 

Грузоподъемность, т

2

 

Потребляемая мощность, кВт

3,6

 

Скорость, м/мин:

 

 

подъема

8

 

передвижения

30

 

III. Растаривающие установки

 

Растариватель-пневмозагрузчик РАЗ

 

Производительность, кг/мин

300-600

 

Давление в системе, Па

(4-8)·105

 

Масса, кг

150

 

Растаривающая установка УРВ-2

 

Производительность, т/ч

до 25

 

Привод

электродвигатель ВАО 32-4

 

Масса, кг

945

 

Передвижная погрузочно-растаривающая машина МАЗ-503А

 

Производительность, т/ч

30

 

База

автомобиль МАЗ-503А

 

Скорость движения ленты, м/с

0,5

 

Стационарная погрузочно-растаривающая установка ГУПР-30

 

Производительность, т

до 30

 

Скорость движения ленты, м/с

0,5

 

Привод

гидродвигатель ВЛТ-400А

 

IV. Забоечное оборудование

 

Забоечная машина ЗС-2

 

База

КрАЗ-258

 

Грузоподъемность, т

до 10

 

Производительность, кг/мин

170

 

Забоечный материал

отходы щебеночного карьера и песок

 

 

 

Приложение 3

(Обязательное)

 

ВЫПИСКА ИЗ"ПЕРЕЧНЯ РЕКОМЕНДУЕМЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ

ВЗРЫВЧАТЫХМАТЕРИАЛОВ, ПРИБОРОВ ВЗРЫВАНИЯ И КОНТРОЛЯ"

 

Таблица 1

 

Рекомендуемаяобласть применения взрывчатых веществ

на открытыхгорных работах 

 

 

 

Рекомендуемые ВВ

Условия размещения ВВ

Коэффициент крепости по шкале проф. М.М. Протодьяконова

заводского изготовления

изготавливаемые на прикарьерных пунктах и передвижных установках

 

 

Гранулит М

 

 

 

Гранулит С-6М**

 

 

До 12

Гранулит АС-4

Игданит

 

 

Гранулит АС-4В

 

 

 

Граммонит 79/21

 

Сухие скважины, шурфы, траншеи

 

Аммонит 6ЖВ

Акватол Т-20 (ифзанит Т-20)

 

 

Граммонит 50/50

Карбатол 15Т

 

Более 12

Граммонит 30/70

Акватол Т-20 (ГЛТ-20)

 

 

Гранитол-7А

Акванал А-10

 

 

 

Карбатол ГЛ-10

 

 

Гранулит М

 

 

До 12

Гранулит АС-4

Игданит

 

 

Гранулит АС-4В

 

 

 

Аммонал М-10

 

Сухие шпуры

 

Аммонит 6ЖВ

 

 

Более 12

Гранулит АС-8В

 

 

 

Детонит М

 

 

 

Аммонал скальный N 3

 

 

 

Гранулотол

 

 

До 12

Аммонит 6ЖВ в полиэтиле-новых патронах, мешках

Акватол Т-20 (ифзанит Т-20)

 

 

Гранитол-1

 

 

 

Гранулотол

Карбатол ГЛ-15Т*

Обводненные скважины, шурфы, траншеи

 

Граммонит 30/70*

Акватол Т-20* (ГЛТ-20)

 

Более 12

Граммонит 50/50*

Акванал ГЛА-20*

 

 

Гранитол-7А

Акванал А-10*

 

 

Алюмотол

 

 

 

Аммонал скальный N 3 в полиэтиленовых патронах

 

 

До 12

Аммонит 6ЖВ в полиэтиленовых патронах

 

Обводненные шпуры

 

Детонит М

 

 

Более 12

Аммонал-200

 

 

 

Аммонал скальный N 3 в полиэтиленовых патронах

 

 

Примечания: 1. ВодоустойчивыеВВ с ограниченным сроком нахождения в воде (отмечены звездочкой) рекомендуется применятьпри заряжании обводненных скважин по технологии "под столб воды" либос предварительным осушением и влагоизоляцией зарядов.

2. ВВ, отмеченное двумязвездочками, аналог игданита и гранулита М.

 

Таблица 2

 

Гранулированныевзрывчатые вещества, применяемые

на открытыхгорных работах (класс 1) 

 

Наименование ВВ

Водоустойчивость: допустимое время нахождения зарядов в воде

Номер журнального постановления

Примечания

Алюмотол

(ГОСТ 12696-76)

Не ограничено

227/78

-

Гранулотол

(ГОСТ 25857-83)

То же

300/83

 

Гранитол-1

(ТУ 84-778-78)

6 суток

249/79

 

Гранитол-7А

(ТУ 84-912-81)

То же

267/82

 

Граммонит 30/70

(ГОСТ 21988-76)

Не водоустойчив

26/64

ВВ ограниченного применения. До 1990 г. будет заменено гранитолом

Граммонит 50/50 

(ГОСТ 21988-76)

То же

72/70

ВВ ограниченного применения. До 1990 г. будет заменено гранитолом

Граммонит 82/18

Не водоустойчив

314/84

Кроме трудно-проветриваемых карьеров

Гранулит С-6М

(ТУ 84-1076-85)

То же

338/85

-

 

Примечания: 1. Способзаряжания перечисленных ВВ - механизированный, ручной. Для гранулита С-6Мдопускается пневматическое заряжание.

2. Вид упаковки - насыпью вмешках.

 

Дляупрощения выбора ВВ взрываемые массивы разделены в зависимости от крепостигорных пород на две группы с коэффициентом крепости по шкале проф.М.М.Протодьяконова f до 12 (включительно) и f более 12, ив зависимости от обводненности - также на две группы - сухие и обводненные.

В таблицахсвойств ВВ приведено допустимое время их нахождения в обводненных шпурах искважинах.

Длязаряжания обводненных скважин на открытых горных работах, заряды в которыхбудут находиться до взрывания от 7 до 30 сут, пригоден только гранулотол илиалюмотол. Водоустойчивые ВВ с ограниченным сроком нахождения в воде необходимозаряжать для уменьшения потерь по технологии "под столб воды" либо спредварительным осушением скважин или влагоизоляцией зарядов.

Заряды вскважинах на открытых горных работах следует инициировать шашками-детонаторамиТ-400Г и ТГ-500.

По степенивредного воздействия на организм людей наиболее опасны детониты и углениты,содержащие в своем составе нитро-эфиры. При работе с ними необходимо исключатьих контакт с открытыми частями тела, а содержание паров нитроэфиров на рабочихместах не должно превышать 0,1 мг/м3.

При работе сгранулотолом, аммонитами, граммонитами и другими тротилосодержащими составамитакже необходимо избегать их контакта с открытыми частями тела. Содержание пылиВВ в атмосфере на рабочем месте, в зоне дыхания рабочего, у зарядногоустройства и в забоях не должно превышать санитарных норм (тротила - не более 1мг/м3, алюминиевой пудры - 2 мг/м3, аммиачнойселитры - 10 мг/м3, паровиндустриального масла - 10 мг/м3, туманаиндустриального масла - 300 мг/м3 и т.д.).

Для созданиятребуемых санитарно-гигиенических условий труда на предприятиях необходимоосуществлять меры защиты от пыли взрывчатых веществ: применять действенныесистемы пылеотсоса из накопительных бункеров, аспирационные укрытиярастаривающих установок, проводить мокрую уборку помещений, увлажнять ВВ впроцессе пневматического заряжания, применять специальные насадки дляформирования зарядов из рассыпных ВВ в восходящих шпурах и скважинах,устанавливать устройства для улавливания в устье скважин (шпуров) и т.д.

Работающихсо взрывчатыми веществами необходимо обеспечивать индивидуальными средствамизащиты: кожаными перчатками, противопылевыми фильтрующими распираторами,очищенной ежемесячно от пыли ВВ спецодеждой, специальными защитными очками,шлемами и др.

Наиболеекардинальным направлением устранения вредного воздействия пыли ВВ являетсясоздание оптимизированных систем "ВВ - зарядное устройство",позволяющих вести процесс заряжания в режиме, исключающем выделение частиц пылив призабойное пространство. Например, созданные в последнее время акваналыраздельного заряжания (АРЗ-8 и АРЗ-8Н) в сочетании с управляемыми системамизаряжания типа "Ульба" (ЗДАУ "Ульба","Ульба-400", "Ульба-400С", "Ульба-100","Катунь") позволяют вести процесс заряжания шпуров и скважиндиаметром до 250 мм с любым углом наклона к горизонту без пыления и потерь ВВ впросыпь. Не пылят водосодержащие ВВ.

 

Таблица 3

 

Средстваэлектрического инициирования зарядов ВВ,

применяемыена открытых горных работах

 

Наименование изделия

Кол-во серий замедления

Интервал замедления, мс

Безопасный ток, А

Номер журнального постановления

Примечание

Электродетонаторы: ЭД-8-Э, ЭД-8-Ж (ГОСТ 9089-75)

-

-

0,18

88/71

 

Электродетонатор ЭД-1-8-Т (ТУ 84-638-85)

-

-

0,92±0,02

263/81

Защищен от зарядов статического электричества до 10 кВ и от блуждающих токов силой до 1 А

Электродетонатор ЭД-1-3-Т (ТУ 84-638-83)

1¸10

20¸200 (через 20 мс)

0,92±0,02

263/81

То же

 

11¸14

225¸300 (через 25 мс)

 

 

 

 

15¸18

350¸500 (через 50 мс)

 

 

 

 

19¸23

600¸1000 (через 100 мс)

 

 

 

 

24

1,5 с

 

 

 

 

26¸29

2,0¸10 с (через 2,0 с)

 

 

 

Электродетонатор ЭД-К3 (ТУ 84-317-83)

1¸6

25; 50, 75; 100; 150; 250

0,18

12/66

 

Электродетонатор ЭД-3Д (ТУ 84-317-83)

1¸9

0,5; 0,75; 1,0; 1,5; 2,0; 4,0; 6,0; 8,0; 10 с

0,18

12/66

 

Электродетонатор ЭД-З-Н (ТУ 84-884-80)

1¸10

20¸200 (через 20 мс)

0,18

-

-

 

11¸14

225¸300 (через 25 мс)

 

 

 

 

15¸18

350¸500 (через 50 мс)

 

 

 

 

19¸23

600¸1000 (через 100 мс)

 

 

 

 

Примечание. Все приведенные втаблице электродетонаторы водоустойчивые.

 

Таблица 4

 

Неэлектрическиесредства инициирования зарядов ВВ, применяемые на открытых горных работах

 

Наименование средств инициирования

Допустимая температура эксплуатации, °С

Номер журнального постановления

Некоторые особенности

Детонирующий шнур ДША (ГОСТ 6196-78)

-28¸+50

88/71

В нитяной оболочке, водостойкость 12 ч при давлении 0,005 МПа

Детонирующий шнур ДШВ (ГОСТ 6196-78)

-35¸+60

88/71

В полихлорвиниловой оболочке, водостойкость 24 ч, при давлении 0,01 МПа

Детонирующий шнур ДШЭ-6 (ГОСТ 6196-78)

-

-

В полиэтиленовой оболочке, водоустойчивый

Детонирующий шнур ДШЭ-12 (ГОСТ 6196-78)

-50¸+65

128/74

В полиэтиленовой оболочке, водостойкость 30 ч при давлении 0,3 МПа

Реле пиротехническое КЗДШ-69 (ТУ 84-241-80)

-

269/82

Одностороннего действия, интервал замедления 10, 20, 35, 50, 75, 100, 125 мс

Капсюль-детонатор КД-8Б (ГОСТ 6254-74)

-

88/71

В бумажной гильзе

Капсюль-детонатор КД-8С (ГОСТ 6254-74)

-

88/71

-

Капсюль-детонатор КД-8УТС (ГОСТ 6254-74)

-

88/71

-

Огнепроводный шнур ОША (ГОСТ 3470-80)

-

302/84

Асфальтированный

Огнепроводный шнур ОШЭ (ТУ 84-761-78)

-

276/82

Экструзионный

 


Приложение 4

(Обязательное)

 

ВМЕСТИМОСТЬ1 м ШПУРА, СКВАЖИНЫ ПРИ ЗАРЯЖАНИИ ПОРОШКООБРАЗНЫМ ИЛИ ГРАНУЛИРОВАННЫМ ВВПЛОТНОСТЬЮ D=0,9 кг/дм3

 

Диаметр шпура, мм

Вместимость шпура, кг/м

Диаметр скважины, шпура, мм

Вместимость шпура, скважины, кг/м

Диаметр скважины, мм

Вместимость скважины, кг/м

20

0,30

 

 

 

 

25

0,45

 

 

 

 

30

0,63

 

 

 

 

32

0,73

58

2,49

120

10,2

33

0,79

59

2,47

125

11,0

34

0,82

60

2,56

130

12,0

35

0,87

61

2,64

135

12,9

36

0,92

62

2,73

140

13,8

37

0,97

63

2,81

145

14,9

38

1,02

64

2,91

150

15,9

39

1,08

65

2,00

155

17,0

40

1,14

66

3,09

160

18,1

41

1,18

67

3,19

165

19,3

42

1,25

68

3,30

170

20,5

43

1,31

69

3,35

175

21,7

44

1,37

70

3,48

180

23,0

45

1,44

71

3,58

185

24,3

46

1,50

72

3,68

190

25,6

47

1,57

73

3,78

195

27,0

48

1,64

74

3,89

200

28,4

49

1,70

75

4,02

205

29,8

50

1,77

80

4,5

210

31,3

51

1,85

85

5,1

215

32,8

52

1,92

90

5,7

220

34,3

53

1,99

95

6,4

225

35,8

54

2,07

100

7,1

230

37,4

55

2,15

105

7,8

235

39,1

56

2,23

110

8,6

240

40,8

57

2,31

115

9,4

245

42,4

 

 

Приложение 5

(Обязательное)

 

КЛАССИФИКАЦИЯГРУНТОВ

 

 

Наименование и характеристика грунтов

Средняя плотность грунтов в

Время чистого бурения 1

Группа грунтов по СНиП

Коэффициент крепости по Протодьяконову

Расчетный расход для зарядов рыхления, кг/м3

 

 

естественном залегании, кг/м3

м шпура бурильным молотком П-36 В, мин

IV-2-82, сборник 3

 

средний

пределы изменения

1

Алевролиты:

 

 

 

 

 

 

 

а) низкой прочности

1500

до 2,8

IV

2-4

0,9

0,8-1

 

б) малопрочные

2200

2,9Ш-3,5

V

3-6

0,8

0,7-0,9

2

Ангидрит:

 

 

 

 

 

 

 

прочный

2900

3,6-4,8

VI

5-8

1,15

1-1,3

3

Аргиллиты:

 

 

 

 

 

 

 

а) плитчатые, малопрочные

200

2,9-3,5

V

3-6

0,8

0,7-0,9

 

б) массивные, средней прочности

2200

3,6-4,8

VI

5-8

1,15

1-1,3

4

Бокситы средней прочности

2600

3,6-4,8

VI

5-8

1,15

1-1,3

5

Гравийно-галечные грунты:

 

 

 

 

 

 

 

а) при размере частиц до 80 мм

1750

 

II

 

 

 

 

б) при размере частиц более 80 мм

1950

 

III

 

 

 

6

Гипс малопрочный

2200

до 2,8

IV

2-4

0,9

0,8-1

7

Глина:

 

 

 

 

 

 

 

а) мягко- и тугопластичная без примесей

1800

 

II

 

 

 

 

б) то же с примесью щебня, гальки, гравия или строительного мусора до 10%

1750

 

III

 

 

 

 

в) то же с примесью более 10%

1900

 

III

 

 

 

 

г) полутвердая

1950

 

III

 

 

 

 

д) твердая

1950-2150

 

IV

 

 

 

8

Грунт растительного слоя:

 

 

 

 

 

 

 

а) без корней и примесей

1200

 

I

 

 

 

 

б) с корнями кустарника и деревьев

1200

 

II

 

 

 

 

в) с примесью гравия, щебня или строительного мусора до 10%

1400

 

II

 

 

 

9

Грунты ледникового происхождения (моренные), аллювиальные, делювиальные и пролювиальные отложения:

 

 

 

 

 

 

 

а) глина моренная с содержанием крупнообломочных включений в количестве до 10%

1800

 

III

 

 

 

 

б) то же с содержанием крупнообломочных включений, в количестве от 10% до 35%

2000

 

IV

 

0,4

0,3-0,5

 

в) пески, супеси и суглинки моренные с содержанием крупнообломочных включений в количестве до 10%

1800

 

II

 

 

 

 

г) то же с содержанием крупнообломочных включений от 10% до 35%

2000

 

IV

 

0,4

0,3-0,5

 

д) грунты всех видов с содержанием крупнообломочных включений от 35 до 50%

2100

 

V

 

0,5

0,4-0,6

 

е) то же с содержанием крупнообломочных включений от 50 до 65%

2300

 

VI

 

0,5

0,4-0,6

 

ж) то же с содержанием крупнообломочных включений более 65%

2600

 

VII

 

0,55

0,5-0,6

10

Грунты вечномерзлые и сезонно-мерзлые моренные, аллювиальные, делювиальные и пролювиальные отложения:

 

 

 

 

 

 

 

а) растительный слой, торф, заторфованные грунты

1150

 

IV

2-4

0,65

0,6-0,7

 

б) пески, супеси, суглинки и глина без примесей

1750

 

IV

2-4

0,65

0,6-0,7

 

в) пески, супеси, суглинки и глины с примесью гравия, гальки, дресвы и щебня в количестве до 20% и валунов до 10%

1950

 

V

3-6

0,7

0,6-0,85

 

г) моренные грунты, аллювиальные, делювиальные и пролювиальные отложения с содержанием крупнообломочных включений в количестве до 35%

2000

 

V

3-6

0,7

0,6-0,85

 

д) то же с примесью гравия, гальки, дресвы, щебня в количестве более 20% и валунов более 10%, гравийно-галечные и щебенисто-древесные грунты, а также моренные грунты, аллювиальные, делювиальные и пролювиальные отложения с содержанием крупнообломочных включений от 35 до 50%

2100

 

VI

5-8

0,8

0,75-0,85

 

е) моренные грунты, аллювиальные, делювиальные и пролювиальные отложения с содержанием крупнообломочных включений от 50 до 65%

2300

 

VII

7-10

0,85

0,75-0,95

 

ж) то же с содержанием крупнообломочных включений в количестве более 65%

2500

 

VIII

9-12

0,90

0,8-1,0

11

Диабаз:

 

 

 

 

 

 

 

а) сильновыветривающийся, малопрочный

2600

6,1-8,1

VIII

9-12

1,4

1,25-1,5

 

б) слабовыветривающийся, прочный

2700

8,2-10,3

IX

12-14

1,43

1,3-1,55

 

в) не затронутый выветриванием, очень прочный

2800

10,4-13,7

X

12-16

1,5

1,4-1,6

 

г) не затронутый выветриванием, очень прочный

2900

13,8 и более

XI

16-20 и более

1,55

1,5-1,6

12

Доломит:

 

 

 

 

 

 

 

а) мягкий, пористый выветрившийся, средней прочности

2700

3,6-4,8

VI

5-8

1,15

1-1,3

 

б) прочный

2800

4,9-6

VII

7-10

1,25

1,1-1,4

 

в) очень прочный

2900

6,1-8,1

VIII

9-12

1,4

1,25-1,5

13

Дресва в коренном залегании (элювий)

2000

2,9-3,5

V

3-6

0,8

0,7-0,9

14

Дресвяный грунт

1800

до 2,8

IV

2-4

0,8

0,7-0,9

15

Змеевик (серпентин):

 

 

 

 

 

 

 

а) выветрившийся, малопрочный

2400

2,9-3,5

V

3-6

0,8

0,7-0,9

 

б) средней прочности

2500

3,6-4,8

VI

5-8

1,05

0,9-1,2

 

в) прочный

2600

4,9-6

VII

7-10

1,2

1,1-1,3

16

Известняк:

 

 

 

 

 

 

 

а) выветрившийся, малопрочный

1200

2,9-3,5

V

3-6

0,95

0,8-1,1

 

б) мергелистый, средней прочности

2300

3,6-4,8

VI

5-8

1,1

0,9-1,3

 

в) мергелистый, прочный

2700

4,6-6,0

VII

7-10

1,2

1,0-1,4

 

г) доломитизированный, прочный

2900

6,1-8,1

VIII

9-12

1,35

1,2-1,5

 

д) окварцованный, очень прочный

3100

8,2-10,3

IX

12-14

1,15

1,0-1,3

17

Кварцит:

 

 

 

 

 

 

 

а) сильновыветрившийся, средней прочности

2500

4,9-6,0

VII

7-10

0,9

0,8-1,0

 

б) средневыветрившийся, прочный

2600

6,1-8,1

VIII

9-12

1,1

1,0-1,2

 

в) слабовыветрившийся, очень прочный

2700

8,2-10,3

IX

12-14

1,15

1,0-1,3

 

г) невыветрившийся, очень прочный

2800

10,4-13,7

X

12-16

1,3

1,1-1,5

 

д) невыветрившийся, мелкозернистый, очень прочный

3000

13,8 и более

XI

20 и более

1,35

1,2-1,5

18

Конгломераты и брекчии:

 

 

 

 

 

 

 

а) на глинистом цементе, средней прочности

2100

2,9-3,5

V

3-6

0,9

0,8-1,0

 

б) на известковом цементе, прочные

2300

3,6-4,8

VI

5-8

1,2

1,0-1,4

 

в) на кремнистом цементе, прочные

2600

4,9-6,0

VII

7-10

1,2

1,0-1,4

 

г) то же очень прочные

2900

6,1-8,1

VIII

9-12

0,95

1,2-1,5

19

Коренные глубинные породы (граниты, гнейсы, диориты, сиениты, габбро и др.):

 

 

 

 

 

 

 

а) крупнозернистые, выветрившиеся и древесные, малопрочные

2500

2,9-3,5

V

3-6

1,35

0,8-1,1

 

б) среднезернистые, выветрившиеся, средней прочности

2600

3,6-4,8

VI

5-8

1,15

1-1,3

 

в) мелкозернистые, выветрившиеся, прочные

2700

4,9-6,0

VII

7-10

1,25

1,1-1,4

 

г) крупнозернистые, не затронутые выветриванием, прочные

2800

6,1-8,1

VIII

9-12

1,35

1,2-1,5

 

д) среднезернистые, не затронутые выветриванием, очень прочные

2900

8,2-10,3

IX

12-14

1,40

1,3-1,5

 

е) мелкозернистые, не затронутые выветриванием, очень прочные

3100

10,4-13,7

X

12-16

1,45

1,4-1,5

 

ж) порфировые, не затронутые выветриванием, очень прочные

3300

13,8 и более

XI

16-20 и более

1,50

1,4-1,6

20

Коренные излившиеся породы (андезиты, базальты, порфириты, трахиты и др.):

 

 

 

 

 

 

 

а) сильновыветрившиеся, средней прочности

2600

4,9-6,0

VII

7-10

1,25

1,1-1,4

 

б) слабовыветрившиеся, прочные

2700

6,1-8,1

VIII

9-12

1,35

1,2-1,5

 

в) со следами выветривания, очень прочные

2800

8,2-10,3

IX

12-14

1,40

1,3-1,5

 

г) без следов выветривания, очень прочные

3100

10,4-13,7

X

12-16

1,5

1,4-1,55

 

д) то же очень прочные

3300

13,8 и более

XI

16-20 и более

1,55

1,4-1,6

21

Кремень, очень прочный

3300

13,8 и более

XI

16-20 и более

1,4

1,2-1,6

22

 

 

 

 

 

 

 

а) мягкопластичный

1600

-

I

 

 

 

 

б) тугопластичный

1800

-

II

 

 

 

 

в) твердый

1800

-

III

 

 

 

23

Мел:

 

 

 

 

 

 

 

а) низкой прочности

1550

до 2,8

IV

2-4

0,85

0,7-0,8

 

б) малопрочный

1800

2,9-3,5

V

3-6

0,9

0,8-1,0

24

Мергель:

 

 

 

 

 

 

 

а) низкой прочности

1900

до 2,8

IV

2-4

0,75

0,7-0,8

 

б) малопрочный

2300

2,9-3,5

V

3-6

0,9

0,8-1,0

 

в) средней прочности

2500

3,6-4,8

VI

5-8

1,2

1-1,4

25

Мрамор, прочный

1900

до 2,8

V

3-6

1,0

0,8-1,2

26

Опока

1900

до 2,8

V

3-6

1,0

0,8-1,2

27

Пемза

1100

2,9-3,5

V

3-6

1,2

1-1,4

28

Песок:

 

 

 

 

 

 

 

а) без примесей

1600

-

I

 

 

 

 

б) то же с примесями гальки, щебня, гравия или строительного мусора до 10%

1600

-

I

 

 

 

 

в) то же с примесью более 10%

1700

-

II

 

 

 

 

г) барханный и дюнный

1600

-

II

 

 

 

29

Песчаник:

 

 

 

 

 

 

 

а) выветрившийся, малопрочный

2200

2,9-3,5

V

3-6

0,9

0,8-1

 

б) глинистый, средней прочности

2300

3,6-4,8

VI

5-8

1,2

1-1,4

 

в) на известковом цементе, прочный

2500

4,9-6,0

VII

7-10

1,3

1,1-1,5

 

г) на известковом или железистом цементе, прочный

2600

6,1-8,1

VIII

9-12

1,2

1-1,4

 

д) на кварцевом цементе, очень прочный

2700

8,2-10,3

IX

9-12

1,3

1,1-1,5

 

е) кремнистый, очень прочный

2700

10,4-13,7

X

12-16

1,3

1,1-1,5

30

Ракушечник:

 

 

 

 

 

 

 

а) слабоцементированный, низкой прочности

1200

до 2,8

IV

2-4

0,7

0,6-0,8

 

б) сцементированный, малопрочный

1800

2,9-3,5

V

3-6

0,95

0,8-1,2

31

Сланцы:

 

 

 

 

 

 

 

а) выветрившиеся, низкой прочности

2000

до 2,8

IV

2-4

0,7

0,6-0,8

 

б) глинистые, малопрочные

2600

2,9-3,5

V

3-6

2,0

0,8-1,2

 

в) средней прочности

2800

3,6-4,8

VI

5-8

1,15

1-1,3

 

г) скварцованные, прочные

2300

4,9-6

VII

7-10

1,05

0,9-1,2

 

д) песчаные, прочные

2500

6,1-8,1

VIII

9-12

1,25

1,1-1,4

 

е) коремнелые, очень прочные

2600

8,2-13,7

X

12-16

1,35

1,2-1,5

 

ж) кремнистые, очень прочные

2600

13,8 и более

XI

16-20

1,4

1,3-1,5

32

Солончак и солонец:

 

 

 

 

 

 

 

а) пластичные

1600

-

II

 

 

 

 

б) твердые

1800

до 2,8

IV

2-4

0,7

0,6-0,8

33

Суглинок:

 

 

 

 

 

 

 

а) мягкопластичный без примесей

1700

-

I

 

 

 

 

б) то же, с примесью гальки, щебня, гравия или строительного мусора до 10% и тугопластичный без примесей

1700

-

I

 

 

 

 

в) мягкопластичный с примесью более 10%, тугопластичный с примесью до 10%, а также полутвердый и твердый без примеси и с примесью до 10%

1750

-

II

 

 

 

 

г) полутвердый и твердый с примесью щебня, гальки, гравия или строительного мусора более 10%

1950

-

III

 

 

 

34

Супесь:

 

 

 

 

 

 

 

а) пластичная без примесей

1650

-

I

 

 

 

 

б) твердая без примесей, а также пластичная и твердая с примесью щебня, гальки, гравия или строительного мусора до 10%

1650

-

I

 

 

 

 

в) твердая и пластичная с примесью более 10%

1850

-

II

 

 

 

35

Торф:

 

 

 

 

 

 

 

а) без древесных корней

800-1000

-

I

 

 

 

 

б) с древесными корнями толщиной до 30 мм

850-1100

-

II

 

 

 

 

в) то же, более 30 мм

90-1200

-

II

 

 

 

36

Трепел:

 

 

 

 

 

 

 

а) низкой прочности

1500

до 2,8

IV

2-4

0,7

0,6-0,8

 

б) малопрочный

1700

2,9-3,5

V

3-6

0,95

0,8-1,1

37

Туф

1100

2,9-3,5

V

3-6

1,1

0,9-1,3

38

Чернозем и каштановый грунт:

 

 

 

 

 

 

 

а) пластичный

1300

-

I

 

 

 

 

б) пластичный с корнями кустарника

1300

-

II

 

 

 

 

в) твердый

1200

-

III

 

 

 

39

Щебень:

 

 

 

 

 

 

 

а) при размере частиц до 40 мм

1750

-

II

 

 

 

 

б) при размере частиц до 150 мм

1950

-

III

 

 

 

40

Шлак:

 

 

 

 

 

 

 

а) котельный рыхлый

700

-

I

 

 

 

 

б) котельный слежавшийся

700

-

II

 

 

 

 

в) металлургический выветрившийся

-

-

III

-

-

-

 

г) металлургический невыветрившийся

1500

до 2,8

IV

 

 

 

 

Примечание. Прочность грунтовуказана в соответствии с ГОСТ 25100-82 "Грунты. Классификация".


Приложение 6

(Обязательное)

 

ПЕРЕВОДНЫЕКОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ РАСЧЕТА ЭКВИВАЛЕНТНЫХ ЗАРЯДОВ ВВ ПО ИДЕАЛЬНОЙ РАБОТЕ ВЗРЫВА(ЭТАЛОН-АММОНИТ 6 ЖВ) 

 

ВВ

Алюмотол

0,83

Гранулит АС-8

0,89

Гранулит АС-4

0,98

Аммонит 6 ЖВ

1,00

Граммонит 79/21

1,00

Граммонит 50/50-В

1,01

Гранулит М

1,13

Игданит

1,13

Гранулотол

1,20

Граммонит 30/70-В

1,26

 

 

Приложение 7

(Обязательное)

 

ПОКАЗАТЕЛЬВЗРЫВАЕМОСТИ ГОРНЫХ ПОРОД (ПО АММОНИТУ 6 ЖВ)

 

Наименование породы

Группа пород по СНиП IV-XIII

Расчетный расход ВВ q

(показатель взрываемости) для зарядов нормального выброса (), кг/м3

Песок

I

1,5-1,70

Песок плотный или влажный

I

1,2-1,3

Суглинок тяжелый

II

1,0-1,15

Глины крепкие

III

1,0-1,3

Лёсс

I-Ill

0,9-1,3

Мел

IV

0,8-0,95

Гипс

IV

1,0-1,3

Известняк, ракушечник

V-VI

1,5-1,75

Опоки, мергель

IV-V

1,0-1,3

Туфы трещиноватые, пемза плотная тяжелая

V

1,3-1,5

Конгломерат и брекчии на известняковом цементе

V-VI

1,15-1,4

Песчаник на глинистом цементе, сланец глинистый, мергель

VI-VII

1,15-1,4

Доломит, известняк, магнезит, песчаник на известняковом цементе

VII-VIII

1,3-1,7

Известняк, песчаник

VII-IX

1,3-2,1

Гранит, гранодиорит

VI-Х

1,5-2,15

Базельт, андезит

IX-XI

1,75-2,3

Кварцит

Х

1,5-1,75

Порфирит

Х

2,10-2,15

 

r - радиусоснования воронки выброса; W - глубина заложения зарядовВВ (величина ЛНС).


Приложение 8

(Обязательное)

 

ВРЕМЕННАЯКЛАССИФИКАЦИЯ ПОРОД ПО ТРЕЩИНОВАТОСТИ

МЕЖДУВЕДОМСТВЕННОЙКОМИССИИ ПО ВЗРЫВНОМУ ДЕЛУ 

 

Категория породы по трещино-

Степень трещиноватости (блочного) массива

Число трещин на 1 м линии, пересекающей

Средний диаметр отдельностей, м

Содержание, %, в массиве отдельностей размером, мм

ватости

 

наибольшее их число

 

300

700

1000

I

Чрезвычайно трещиноватые (мелкоблочные)

10

0,1

10

Близкое к нулю

Нет

II

Сильно трещиноватые (среднеблочные)

2¸10

0,1¸0,5

10¸70

30

5

III

Среднетрещиноватые

1¸2

0,5¸1,0

70¸100

30¸80

5¸40

IV

Малотрещиноватые (весьма крупноблочные)

1¸0,65

1,0¸1,5

100

80¸100

40¸100

V

Практически монолитные (исключительно крупноблочные)

0,65

1,5

100

100

100

 

 


Приложение 9

 

ТЕХНИЧЕСКАЯХАРАКТЕРИСТИКА БУРОВЫХ МАШИН, РЕКОМЕНДУЕМЫХ К ПРИМЕНЕНИЮ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Габариты, мм

 

 

 

 

Машина

Марка машины

Основное назначение

Диаметр долота (коронки, резца), мм

Тип рабочего органа или инструмента

Глубина бурения, м

Угол бурения (к вертикали), град

Осевое давление на забой, тс

Тип ходовой части

Тип привода (двигателя)

Мощность двигателей машины, кВт

Вес машины, т

высота в транспортном положении

длина в транспортном положении

ширина

Способ пыле-

подавления

Способ очистки скважин

Производительность компрессора, м3 /мин

Изготовитель

Станок буровой шарошечный

5СБШ-200-36

Бурение вертикальных скважин по породам VII-IX категорий при годовой производительности 350-500 тыс. м3

214

 

32

0

0-22

 

 

320

50

6000

12750

4800

 

 

 

Министерство тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения СССР

 

СБШ-250МН

 

243

Шарошечное долото

 

 

 

Гусеничный

Электрический

400

71,5

 

15350

5450

Сухое

Сжатым воздухом

2х9=18 (ЭК-9)

 

 

 

 

214

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

243

 

36

0

0,3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

269,9

 

32

0-30

0,3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

245,5

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Бурение скважин:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Буровая машина на базе трактора С-100

БТС-150

а) в скальных породах при мощности взрываемого слоя более 3,5 м

От 132 до 151

Шарошечное долото

23

0-30

0-11,3

Гусеничный

Дизельный

80

20

3600

6160

3080

Нет (удаление вентилятором)

Сжатым воздухом

 

То же

 

 

б) в нескальных породах

До 200

 

Резец и шнек

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Станок вращательного бурения

СБР-160

Бурение вертикальных и наклонных скважин в нескальных породах (VI-VII категорий)

150-200

Резец и шнек

24

0-30

Равно весу подвески 1,8 и весу бурового става

Гусеничный

Электрический

105

25

12925

7080

3400

Не требуется

Шнеком

 

"

Буровой станок

БСН

Бурение вертикальных и наклонных скважин в нескальных породах (VI-VII категорий)

110-120

Резец и шнек

25

0-30

Равно весу подвески 0,35 и весу бурового става

Шагающий

Электрический

14+2,8=16,8

1,4

1350

3325

1950

Не требуется

Шнеком

 

"

Станок (модернизированный) БСН

СБР-125

Бурение вертикальных и наклонных скважин в нескальных породах (VI-VII категорий)

115

Резец и шнек

25

0-30

1

Гусеничный

Электрический

22+2,8=24,8

1,95

1350

3360

1970

Не требуется

Шнеком

 

"

 

СБУ-125

Бурение скважин в породах VIII-XI категорий

125-150

Пневмоударник П-125

22

30-0-14

0-1,3

Гусеничный

Электрический

Мощность вращателя трехскоростного хода -  10, пылеуловителя -  10

5,7

2200

5300

2400

Сухое

Сжатым воздухом

 

"

Станок пневмоударного бурения

СБУ-160

Бурение скважин в породах VIII-XI категорий

160

Пневмоударник П-160, М-32К

32

0-30

0-3

Гусеничный

Электрический

53 (всех двигателей)

16

3570

7200

3200

Сухое

Сжатым воздухом

 

"

 

СБУ-ГА-50

 

Бурение скважин в породах VIII-XI категорий

105-125

П-125, П-105

35

0-15-30

1¸6

Гусеничный

Электрический

2х5,5

5

3730

4000

2210

Сухое

Сжатым воздухом

 

Министерство черной металлургии СССР НИПИгормаш

 

2СБУ-100-32

Бурение скважин в породах VIII-XI категорий

100

П-105-2 К-105КА

32

0-90

6,25

 

Электрический

3,0

0,27

550

2200

450

Сухое

Сжатым воздухом

ПР-10

 

Станок пневмо-

ударного бурения для подземных работ

НКР-100 м

Бурение скважин в породах VIII-XI категорий

105

 

Пневмо-

ударник П1-75, М-48

40

 

0-360

 

0-0,6

 

Несамоходный на распорной колонке

Электрический

2,8

0,4

650

1300

640

Воздушно-водяная смесь

Воздушно-водяной смесью

Нет

Министерство тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения СССР

Установка гидро-

геологического бурения на базе автомобиля ГАЗ-63

УГБ-50А

Вращательное бурение скважин в породах IV-VI категорий. То же, с пробуриванием крепких пропластиков ударноканатным способом

135

Резец и шнек.

50

0

0-1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

180,

 

50

15

 

Пневмо-

колесный

Дизельный

48

5,1

3000

7000

2000

Не требуется

Желонкой

Нет

То же

 

 

 

230,

180,

Долото и штанга

50

0

0,4

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

135

 

50

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

То же, на базе автомобиля ГАЗ-66

УГБ-50м

Вращательное бурение скважин в породах IV-VI категорий. То же, с пробуриванием крепких пропластиков ударно- канатным способом

136, 180, 230

Резец и шнек.

50

0

При шнековом бурении 0-1, при ударном - 0,4

Пневмоколесный

Дизельный

48

5,1

3000

8000

2000

Не требуется

Шнеком

Нет

"

 

 

 

 

Долото и штанга

50

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

15

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

То же, на базе автомобиля ГАЗ-66

УРБ-2А-2

Может работать с пневмо-

ударником

135

Резец и шнек

30

0

25

Пневмо-

колесный

Бензиновый

 

ЗИЛ-131

10,2

3030

7850

2450

Сухое

Продувка шнека воздухом

 

Министерство тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения СССР

 

БТС-75

 

75-112

 

15

0-30

9

Гусеничный

Дизельный

170

24

3425

7610

3160

Сухое

Сжатым воздухом

10

Министерство транспортного строительства СССР

Станок буровой шарошечный

СБШ-160

Бурение скважин шарошечным способом

160

Пневмо- ударник или шарошечное

32

0-26

15

Гусеничный

Электрический

170

25

3850

8100

3190

Сухое

Сжатым воздухом

10

То же

 

БТС-160К

 

160

долото

20

0; 15; 30

16

Гусеничный

Электрический

150

34

3910

10540

3270

Сухое

Сжатым воздухом

10

"

 


Приложение10

(Рекомендуемое)

 

ТЕХНИЧЕСКИЕХАРАКТЕРИСТИКИ РУЧНЫХ И КОЛОНКОВЫХ ПЕРФОРАТОРОВ

 

Параметры

Ручные перфораторы

Колонковые  перфораторы

 

ПП-30

ПП-50

ПК-60

ПК-75

Масса, кг

18,0

25,0

60,0

75,0

Длина, мм

570

700

732

775

Диаметр поршня, мм

70

85

100

100

Ход поршня, мм

50

43

80

-

Расход сжатого воздуха, м3/мин

2,5

3,5

3,6

6,0

Давление сжатого воздуха, атм

5

5

5

5

Частота ударов поршня, уд/мин

2400

3000

1360

1400

Энергия удара, кгс·м

4,0

5,2

20,0

14,5

Частота вращения бура, об/мин

-

300

100

-

Крутящий момент, кгс·м

100

200

490

400

Диаметр коронки, мм

3640

3656

4065

6585

Глубина бурения, м

4,0

5,0

25,0

60,0

 


   
Справочник ГОСТов, ТУ, стандартов, норм и правил. СНиП, СанПиН, сертификация, технические условия

Выставки и конференции по рынку металлов и металлопродукции

Установите мобильное приложение Metaltorg: