ГОСУДАРСТВЕННЫЙКОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

 

СТРОИТЕЛЬНЫЕНОРМЫ И ПРАВИЛА

 

 

КАНАЛИЗАЦИЯ.

НАРУЖНЫЕСЕТИ И СООРУЖЕНИЯ

 

СНиП2.04.03-85

 

 

РАЗРАБОТАНЫСоюзводоканалпроектом (Г.М. Мирончик - руководитель темы; Д.А.Бердичевский, А.Е. Высота, Л.В. Ярославский) с участием ВНИИ ВОДГЕО,Донецкого ПромстройНИИпроекта и НИНОСП им. Н.М. Герсеванова Госстроя СССР, НИИкоммунального водоснабжения и очистки воды Академии коммунального хозяйства им.К. Д. Памфилова и Гипрокоммунводоканала Минжилкомхоза РСФСР, ЦНИИЭП инженерногоо6орудования Госгражданстроя, МосводоканалНИИпроекта и МосинжпроектаМосгорисполкома, Научно-исследовательского и конструкторско-технологическогоинститута городского хозяйства и УкркоммунНИИпроекта Минжилкомхоза УССР,Института механики и сейсмостойкости сооружений им. М.Т. Уразбаева Академиинаук УзССР, Московского инженерно-строительного института им. В.В. КуйбышеваМинвуза СССР, Ленинградского инженерно-строительного института Минвуза РСФСР.

 

ВНЕСЕНЫСоюзводоканалпроектом Госстроя СССР.

 

ПОДГОТОВЛЕНЫ КУТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (Б.В. Тамбовцев).

 

СогласованыМинздравом СССР (письмо от 24.10.83 № 121-12/1502-14), Минводхозом СССР (письмоот 15.04.85 № 13-3-05/366), Минрыбхозом СССР (письмо от 26.04.85 № 30-11-9).

 

С введением вдействие СНиП 2.04.03-85 «Канализация. Наружные сети и сооружения» утрачиваетсилу СНиП II-32-74 «Канализация. Наружные сети исооружения».

 

ВНЕСЕНОИзменение № 1, утвержденное Постановлением Госстроя СССР от 28 мая 1986 г. № 70и введенное в действие с 1 июля 1986 г.

 

 

Настоящиенормы и правила должны соблюдаться при проектировании вновь строящихся иреконструируемых систем наружной канализации постоянного назначения длянаселенных пунктов и объектов народного хозяйства.

При разработкепроектов канализации надлежит руководствоваться «Основами водногозаконодательства Союза ССР и союзных республик», соблюдать «Правила охраныповерхностных вод от загрязнения сточными водами» и «Правила санитарной охраныприбрежных вод морей» Минводхоза СССР, Минрыбхоза СССР и Минздрава СССР,требования «Положения о водоохранных и прибрежных полосах малых рек страны» и«Инструкции о порядке согласования и выдачи разрешений на специальноеводопользование» Минводхоза СССР, а также указания других нормативныхдокументов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР.

 

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

 

1.1.Канализацию объектов надлежит проектировать на основе утвержденных схемразвития и размещения отраслей народного хозяйства и промышленности, схемразвития и размещения производительных сил по экономическим районам и союзнымреспубликам, генеральных, бассейновых и территориальных схем комплексногоиспользования и охраны вод, схем и проектов районной планировки и застройкигородов и других населенных пунктов, генеральных планов промышленных узлов.

Припроектировании необходимо рассматривать целесообразность кооперирования системканализации объектов независимо от их ведомственной принадлежности, а такжеучитывать техническую, экономическую и санитарную оценки существующихсооружений, предусматривать возможность их использования и интенсификацию ихработы.

Проекты канализацииобъектов необходимо разрабатывать, как правило, одновременно с проектамиводоснабжения с обязательным анализом баланса водопотребления и отведениясточных вод. При этом необходимо рассматривать возможность использованияочищенных сточных и дождевых вод для производственного водоснабжения иорошения.

1.2. Всистеме дождевой канализации должна быть обеспечена очистка наиболеезагрязненной части поверхностного стока, образующегося в период выпадениядождей, таяния снега и мойки дорожных покрытий, т. е. не менее 70 % годовогостока для селитебных территорий и площадок предприятий, близких к ним позагрязненности, и всего объема стока для площадок предприятий, территориякоторых может быть загрязнена специфическими веществами с токсичными свойствамиили значительным количеством органических веществ. 

1.3.Основные технические решения, принимаемые в проектах, и очередность ихосуществления должны быть обоснованы сравнением возможных вариантов.Технико-экономические расчеты следует выполнять по тем вариантам, достоинства инедостатки которых нельзя установить без расчетов.

Оптимальныйвариант должен определяться наименьшей величиной приведенных затрат с учетомсокращения трудовых затрат, расхода материальных ресурсов, электроэнергии итоплива, а также исходя из санитарно-гигиенических и рыбохозяйственныхтребований.

1.4.При проектировании сетей и сооружений канализации должны быть предусмотреныпрогрессивные технические решения, механизация трудоемких работ, автоматизациятехнологических процессов и максимальная индустриализация строительно-монтажныхработ за счет применения сборных конструкций, стандартных и типовых изделий идеталей, изготавливаемых на заводах и в заготовительных мастерских.

 

 

1.5.Очистные сооружения производственной и дождевой канализации следует, какправило, размещать на территории промышленных предприятий.

1.6.При присоединении канализационных сетей промышленных предприятий к уличной иливнутриквартальной сети населенного пункта следует предусматривать выпуски сконтрольными колодцами, размещаемыми за пределами предприятий.

Необходимопредусматривать устройства для замера расхода сбрасываемых сточных вод откаждого предприятия.

Объединениепроизводственных сточных вод нескольких предприятий допускается послеконтрольного колодца каждого предприятия.

1.7.Условия и места выпуска очищенных сточных вод и поверхностного стока в водныеобъекты следует согласовывать с органами по регулированию использования иохране вод, исполнительными комитетами местных Советов народных депутатов,органами, осуществляющими государственный санитарный надзор, охрану рыбных запасов,и другими органами в соответствии с законодательством Союза ССР и союзныхреспублик, а места выпуска в судоходные водоемы, водотоки и моря - также сорганами управления речным флотом союзных республик и Министерством морскогофлота.

1.8. При определении надежности действия системыканализации и отдельных ее элементов необходимо учитывать технологические,санитарно-гигиенические и водоохранные требования.

В случаенедопустимости перерывов в работе системы канализации или отдельных ееэлементов должны быть предусмотрены мероприятия, обеспечивающие бесперебойностьих работы.

1.9.При аварии или ремонте одного сооружения перегрузка остальных сооруженийданного назначения не должна превышать 8-17 % расчетной их производительностибез снижения эффективности очистки сточных вод.

1.10. Санитарно-защитные зоны от канализационныхсооружений до границ зданий жилой застройки, участков общественных зданий ипредприятий пищевой промышленности с учетом их перспективного расширенияследует принимать:

от сооруженийи насосных станций канализации населенных пунктов - по табл. 1;

от очистныхсооружений и насосных станций производственной канализации, не расположенных натерритории промышленных предприятий как при самостоятельной очистке и перекачкепроизводственных сточных вод, так и при совместной их очистке с бытовыми - всоответствии с СН 245-71 такими же, как для производств, от которых поступаютсточные воды, но не менее указанных в табл. 1

 

2. РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫСТОЧНЫХ ВОД.

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙРАСЧЕТ КАНАЛИЗАЦИОННЫХ СЕТЕЙ

 

УДЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ,КОЭФФИЦИЕНТЫ НЕРАВНОМЕРНОСТИ

ИРАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СТОЧНЫХ ВОД

 

2.1. При проектировании систем канализации населенныхпунктов расчетное удельное среднесуточное (за год) водоотведение бытовыхсточных вод от жилых зданий следует принимать равным расчетному удельномусреднесуточному (за год) водопотреблению согласно СНиП 2.04.02-84 без учетарасхода воды на полив территорий и зеленых насаждений.

2.2.Удельное водоотведение для определения расчетных расходов сточных вод ототдельных жилых и общественных зданий при необходимости учета сосредоточенныхрасходов следует принимать согласно СНиП 2.04.01-85.

 

Таблица1

 

 

Примечания: 1.Санитарно-защитные зоны канализационных сооружений производительностью свыше280 тыс. м³/сут, а также при отступлении от принятой технологииочистки сточных вод и обработки осадка устанавливаются по согласованию сглавными санитарно-эпидемиологическими управлениями министерств здравоохранениясоюзных республик.

2. Санитарно-защитные зоны, указанные в табл. 1,допускается увеличивать, но не более чем в 2 раза в случае расположения жилойзастройки с подветренной стороны по отношению к очистным сооружениям илиуменьшать не более чем на 25 % при наличии благоприятной розы ветров.

3. При отсутствии иловых площадок на территорииочистных сооружений производительностью свыше 0,2 тыс. м³/сут размерзоны следует сокращать на 30 %.

4. Санитарно-защитную зону от полей фильтрации площадьюдо 0,5 га и от сооружений механической и биологической очистки на биофильтрахпроизводительностью до 50 м³/сут следует принимать 100 м.

5. Санитарно-защитную зону от полей подземнойфильтрации производительностью менее 15 м³/сут следует принимать 15м.

6. Санитарно-защитную зону от фильтрующих траншей ипесчано-гравийных фильтров следует принимать 25 м, от септиков и фильтрующихколодцев - соответственно 5 и 8 м, от аэрационных установок на полное окислениес аэробной стабилизацией ила при производительности до 700 м³/сут -50 м.

7. Санитарно-защитную зону от сливных станций следуетпринимать 300 м.

8. Санитарно-защитную зону от очистных сооруженийповерхностных вод с селитебных территорий следует принимать 100 м, от насосныхстанций - 15 м, от очистных сооружений промышленных предприятий - посогласованию с органами санитарно-эпидемиологической службы.

9. Санитарно-защитные зоны от шламонакопителей следуетпринимать в зависимости от состава и свойств шлама по согласованию с органамисанитарно-эпидемиологической службы.

 

Таблица2

 

 

Примечания: 1.Общие коэффициенты неравномерности притока сточных вод, приведенные в табл. 2,допускается принимать при количестве производственных сточных вод, непревышающем 45 % общего расхода. При количестве производственных сточных водсвыше 45 % общие коэффициенты неравномерности следует определять с учетомнеравномерности отведения бытовых и производственных сточных вод по часам сутоксогласно данным фактического притока сточных вод и эксплуатации аналогичныхобъектов.

2. При средних расходах сточных вод менее 5 л/срасчетные расходы надлежит определять согласно СНиП 2.04.01-85.

3. При промежуточных значениях среднего расхода сточныхвод общие коэффициенты неравномерности следует определять интерполяцией.

 

2.3.Расчетные среднесуточные расходы производственных сточных вод от промышленных исельскохозяйственных предприятий и коэффициенты неравномерности их притокаследует определять на основе технологических данных. При этом необходимопредусматривать рациональное использование воды за счет применения маловодныхтехнологических процессов, водооборота повторного использования воды и т. п.

2.4.Удельное водоотведение в неканализованных районах следует принимать 25 л/сут наодного жителя.

2.5. Расчетный среднесуточный расход сточных вод внаселенном пункте следует определять как сумму расходов, устанавливаемых по пп.2.1-2.4.

Количествосточных вод от предприятий местной промышленности, обслуживающих население, атакже неучтенные расходы допускается принимать дополнительно в размере 5 %суммарного среднесуточного водоотведения населенного пункта.

2.6.Расчетные суточные расходы сточных вод следует определять как суммупроизведений среднесуточных (за год) расходов сточных вод, определенных по п.2.5, на коэффициенты суточной неравномерности, принимаемые согласно СНиП2.04.02-84.

2.7. Расчетные максимальные и минимальные расходы сточныхвод следует определять как произведения среднесуточных (за год) расходовсточных вод, определенных по п. 2.5, на общие коэффициенты неравномерности,приведенные в табл. 2.

2.8.Расчетные расходы производственных сточных вод промышленных предприятийследует принимать:

для наружныхколлекторов предприятия, принимающих сточные воды от цехов, - по максимальнымчасовым расходам;

дляобщезаводских и внеплощадочных коллекторов предприятия - по совмещенномучасовому графику;

длявнеплощадочного коллектора группы предприятий - по совмещенному часовомуграфику с учетом времени протекания сточных вод по коллектору.

2.9.При разработке схем, перечисленных в п. 1.1. удельное среднесуточное (за год)водоотведение допускается принимать по табл. 3.

Объем сточныхвод от промышленных и сельскохозяйственных предприятий должен определяться наосновании укрупненных норм или имеющихся проектов-аналогов.

 

Таблица3

 

 

Примечания: 1.Удельное среднесуточное водоотведение допускается изменять на 10-20 % взависимости от климатических и других местных условий и степениблагоустройства.

2. При отсутствии данных о развитии промышленности запределами 1990 г. допускается принимать дополнительный расход сточных вод отпредприятий в размере 25 % расхода, определенного по табл. 3.

 

2.10.Самотечные линии, коллекторы и каналы, а также напорные трубопроводы бытовых ипроизводственных сточных вод следует проверять на пропуск суммарного расчетногомаксимального расхода по пп. 2.7 и 2.8 и дополнительного притока поверхностныхи грунтовых вод в периоды дождей и снеготаяния, неорганизованно поступающего всети канализации через неплотности люков колодцев и за счет инфильтрациигрунтовых вод. Величину дополнительного притока q_ad,л/с, следует определять на основе специальных изысканий или данных эксплуатациианалогичных объектов, а при их отсутствии - по формуле

                                                              (1)

где L -общая длина трубопроводов до рассчитываемого сооружения (створа трубопроводов),км;

т_d - величина максимального суточного количестваосадков, мм, определяемая согласно СНиП 2.01.01-82.

Проверочныйрасчет самотечных трубопроводов и каналов поперечным сечением любой формы напропуск увеличенного расхода должен осуществляться при наполнении 0,95 высоты.

 

РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ ДОЖДЕВЫХВОД

 

2.11. Расходы дождевых q_r, л/с, следуетопределять по методу предельных интенсивностей по формуле

                                                           (2)

где z_mid - среднее значение коэффициента,характеризующего поверхность бассейна стока, определяемое согласно п. 2.17;

А, п - параметры,определяемые согласно п. 2.12;

F - расчетная площадь стока, га,определяемая согласно п. 2.14;

t_r-  расчетная продолжительность дождя, равная продолжительности протеканияповерхностных вод по поверхности и трубам до расчетного участка, мин, иопределяемая согласно п. 2.15.

Расчетныйрасход дождевых вод для гидравлического расчета дождевых сетей q_cal, л/с, следует определять по формуле

                                                            (3)

где b - коэффициент, учитывающий заполнениесвободной емкости сети в момент возникновения напорного режима и определяемыйпо табл. 11.

 

Примечания: 1. Привеличине расчетной продолжительности протекания дождевых вод, меньшей 10 мин, вформулу (2) следует вводить поправочный коэффициент рваный 0,8 при t_r= 5 мин и 0,9 при t_r = 7 мин.

2. При большом заглублении начальных участков коллекторовдождевой канализации следует учитывать увеличение их пропускной способности засчет напора, создаваемого подъемом уровни воды в колодцах.

 

2.12. Параметры А и п надлежит определятьпо результатам обработки многолетних записей самопишущих дождемеров,зарегистрированных в данном конкретном пункте. При отсутствии обработанныхданных допускается параметр А определять по формуле

                                                 (4)

где q₂₀ - интенсивность дождя, л/с на 1 га, для даннойместности продолжительностью 20 мин при Р = 1 год, определяемая по черт.1;

п -показатель степени, определяемый по табл. 4;

т_r - средние количество дождей за год, принимаемоепо табл. 4;

Р - периододнократного превышения расчетной интенсивности дождя, принимаемый по п. 2.13;

g - показатель степени, принимаемый по табл.4.

 

 

Черт.1. Значения величин интенсивности дождя q₂₀

 

Таблица4

 

 

2.13.Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя необходимовыбирать в зависимости от характера объекта канализования, условий расположенияколлектора с учетом последствий, которые могут быть вызваны выпадением дождей,превышающих расчетные, и принимать по табл. 5 и 6 или определять расчетом взависимости от условий расположения коллектора, интенсивности дождей, площадибассейна и коэффициента стока по предельному периоду превышения.

Припроектировании дождевой канализации у особых сооружений (метро, вокзалов,подземных переходов и др.), а также для засушливых районов, где значение q₂₀ менее 50 л/(с×га), при Р, равном единице, период однократногопревышения расчетной интенсивности дождя следует определять только расчетом сучетом предельного периода превышения расчетной интенсивности дождя, указанногов табл. 7. При этом периоды однократного превышения расчетной интенсивностидождя, определенные расчетом, не должны быть менее указанных в табл. 5 и 6.

Приопределении периода однократного превышения расчетной интенсивности дождярасчетом следует учитывать, что при предельных периодах однократногопревышения, указанных в табл. 7, коллектор дождевой канализации долженпропускать лишь часть расхода дождевого стока, остальная часть котороговременно затопляет проезжую часть улиц и при наличии уклона стекает по еелоткам, при этом высота затопления улиц не должна вызывать затопленияподвальных и полуподвальных помещений; кроме того, следует учитывать возможныйсток с бассейнов, расположенных за пределами населенного пункта.

 

Таблица 5

 

 

Примечания: 1.Благоприятные условия расположения коллекторов:

бассейн площадью не более 150 га имеет плоский рельефпри среднем уклоне поверхности 0,005 и менее;

коллектор проходит по водоразделу или в верхней частисклона на расстоянии от водораздела не более 400 м/

2. Средние условия расположения коллекторов:

бассейн площадью свыше 150 га имеет плоский рельеф суклоном 0,005 м и менее;

коллектор проходит d нижней частисклона по тальвегу с уклоном склонов 0,02 м и менее, при этом площадь бассейнане превышает 150 га.

3. Неблагоприятные условия расположения коллекторов:

коллектор проходит в нижней части склона, площадьбассейна превышает 150 га;

коллектор проходит по тальвегу с крутыми склонами присреднем уклоне склонов свыше 0,02.

4. Особо неблагоприятные условия расположенияколлекторов: коллектор отводит воду из замкнутого пониженного места(котловины).

 

Таблица 6

 

 

Примечание. Дляпредприятий, расположенных в замкнутой котловине, период однократногопревышения расчетной интенсивности дождя следует определять расчетом илипринимать рваным не менее чем 5 годам.

 

 

Таблица7

 

 

2.14.Расчетную площадь стока для рассчитываемого участка сети необходимо приниматьравной всей площади стока или части ее, дающей максимальный расход стока.

В тех случаях,когда площадь стока коллектора составляет 500 га и более, в формулы (2) и (3)следует вводить поправочный коэффициент К, учитывающий неравномерностьвыпадения дождя по площади и принимаемый по табл. 8.

 

Таблица 8

 

 

Расчетныерасходы дождевых вод с незастроенных площадей водосборов свыше 1000 га, невходящих в территорию населенного пункта, следует определять по соответствующимнормам стока для расчета искусственных сооружений автомобильных дорог согласноВСН 63-76 Минтрансстроя.

2.15. Расчетную продолжительность протекания дождевых водпо поверхности и трубам t_r, мин, следует принимать по формуле

                                                           (5)

где t_con - продолжительность протекания дождевыхвод до уличного лотка или при наличии дождеприемников в пределах квартала доуличного коллектора (время поверхностной концентрации), мин, определяемаясогласно п. 2.16;

t_can - то же, по уличным лоткам додождеприемника (при отсутствии их в пределах квартала), определяемая по формуле(6);

t_p - то же, по трубам до рассчитываемогосечения, определяемая по формуле (7).

2.16. Время поверхностной концентрации дождевого стокаследует определять по расчету или принимать в населенных пунктах при отсутствиивнутриквартальных закрытых дождевых сетей равным 5-10 мин или при наличии ихравным 3-5 мин.

При расчетевнутриквартальной канализационной сети время поверхностной концентрациинадлежит принимать равным 2-3 мин.

Продолжительностьпротекания дождевых вод по уличным лоткам t_can,мин, следует определять по формуле

                                                          (6)

где l_can - длина участков лотков, м;

v_can - расчетная скорость течения на участке,м/с.

Продолжительностьпротекания дождевых вод по трубам до рассчитываемого сечения t_p, мин, следует определять по формуле

                                                           (7)

где l_p - длина расчетных участков коллектора, м;

v_p - расчетная скорость течения на участке,м/с.

2.17. Среднее значение коэффициента стока z_mid следуетопределять как средневзвешенную величину в зависимости от коэффициентов z,характеризующих поверхность и принимаемых по табл. 9 и 10.

 

 

 

Таблица 9

 

 

Примечание.Указанные значения коэффициента z допускается уточнять по местнымусловиям на основании соответствующих исследований.

 

Таблица 10

 

 

2.18.При расчете стока с бассейнов площадью свыше 50 га с разным характеромзастройки или с резко различными уклонами поверхности земли следует производитьпроверочные определения расходов дождевых вод с разных частей бассейна инаибольший из полученных расходов принимать за расчетный. При этом еслирасчетный расход дождевых вод с данной части бассейна окажется меньше расхода,по которому рассчитан коллектор на вышележащем участке, следует расчетныйрасход для данного участка коллектора принимать равным расходу на вышележащемучастке.

Территориисадов и парков, не оборудованные дождевой закрытой или открытой канализацией, врасчетной величине площади стока и при определении коэффициента z не учитываются.Если территория имеет уклон поверхности 0,008-0,01 и более в сторону уличныхпроездов, то в расчетную площадь стока необходимо включать прилегающую кпроезду полосу шириной 50-100 м.

Озелененныеплощади внутри кварталов (полосы бульваров, газоны и т. п.) следует включать врасчетную величину площади стока и учитывать при определении коэффициентаповерхности бассейна стока z.

2.19.Значения коэффициента b следуетопределять по табл. 11.

 

Таблица 11

 

 

Примечания: 1. Приуклонах местности 0,01-0,03 указанные значения коэффициента b следует увеличивать на 10-15 % и при уклонах местности свыше 0,03принимать равными единице.

2. Если общее число участков на дождевом коллекторе илина притоке менее 10, то значение b при всех уклонахдопускается уменьшать на 10 % при числе участков 4-10 и на 15 % при числеучастков менее 4.

 

РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СТОЧНЫХВОД ПОЛУРАЗДЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ

 

2.20.Расчетный расход смеси сточных вод q_mix,л/с, в общесплавных коллекторах полураздельной системы канализации следуетопределять по формуле

                                                             (8)

где q_cit - максимальный расчетный расходпроизводственных и бытовых сточных вод с учетом коэффициента неравномерности,л/с;

åq_lim- максимальный, подлежащий очистке расход дождевого стока, равный суммепредельных расходов дождевых вод q_lim,подаваемых в общесплавной коллектор от каждой разделительной камеры, расположеннойдо рассчитываемого участка, л/с.

Расход стокаот предельного дождя q_lim следуетопределять согласно п. 2.11 при периоде однократного превышения интенсивностипредельного дождя P_lim = (0,05 - 0,1)года, обеспечивающем отведение на очистку не менее 70 % годового объемаповерхностных сточных вод.

Указанныезначения P_lim допускается уточнять поместным условиям.

2.21.Предельный расход дождевых вод q_lim,подаваемый в общесплавной коллектор полураздельной системы канализации отразделительной камеры, допускается определять путем расчета стока дождевых водсогласно п. 2.12 при значении коэффициента b= 1 по существующей или запроектированной дождевой канализационной сети припредельном, не сбрасываемом в водоем дожде, пользуясь метеорологическими параметрамидля дождей частой повторяемости. Предельный расход дождевых вод следуетопределять по формуле

                                                                  (9)

где К_div - коэффициент, показывающий часть расходадождевых вод, направляемую на очистку, и определяемый по п. 2.22;

q_r- расход подходящих к разделительной камере дождевых вод, определяемый согласноп. 2.11 без учета коэффициента b.

2.22. Значения коэффициента разделения К_div следует определять потабл. 12 в зависимости от отношения

 

где m_r, g- параметры, определяемые по п. 2.12.

 

Таблица12

 

 

Примечание.Принятые в табл. 12 значения K_div справедливы для продолжительности протока t_r, равной 20 мин, а также разности показателей степени вформуле (2) п - n_lim = 0 при любойпродолжительности протока.

В тех случаях, когда расчетная продолжительностьпротока до разделительной камеры t_r ¹ 20 мин и разность показателей степени n ¹ 0, к значению коэффициента разделения, принятому по табл. 12, следуетвводить поправочный коэффициент, определяемый по табл. 13, в зависимости отпродолжительности протока до разделительной камеры и разности показателейстепени п.

 

Таблица13

 

 

2.23.Расчетный расход смеси сточных вод на участках общесплавной канализационнойсети до первого ливнеспуска следует определять как сумму расходовпроизводственно-бытовых сточных вод q_citс учетом коэффициента неравномерности и дождевых вод от дождя расчетнойинтенсивности.

2.24.Расчетный расход смеси сточных вод на участках общесплавной канализационнойсети после первого и каждого последующего ливнеспуска следует определить каксумму расходов производственно-бытовых сточных вод с учетом коэффициентанеравномерности и дождевых вод от дождя расчетной интенсивности q_qen, л/с, по формуле

                                                  (10)

где q_cit - расход производственных и бытовыхсточных вод, л/с;

q_r - расход дождевых вод с бассейна стокамежду последним ливнеспуском и расчетным сечением, л/с.

2.25.Общесплавные коллекторы полураздельной системы канализации следует рассчитыватьна пропуск расходов при полном их заполнении.

Участкиобщесплавных коллекторов полураздельной системы канализации, где расход производственно-бытовыхсточных вод q_cit превышает 10 л/с,следует проверять на условия пропуска этого расхода, при этом наименьшиескорости следует принимать по табл. 14 при наполнении, равном 0,3.

 

Таблица14

 

 

РЕГУЛИРОВАНИЕ СТОКАДОЖДЕВЫХ ВОД

 

2.26.Регулирование стока дождевых вод следует предусматривать с целью уменьшения ивыравнивания расхода, поступающего на очистные сооружения или насосные станции.Регулирование стока следует также применять перед отводными коллекторамибольшой протяженности для уменьшения диаметров труб.

Длярегулирования стока дождевых вод следует устраивать пруды или резервуары, атакже использовать укрепленные овраги и существующие пруды, не являющиесяисточниками питьевого водоснабжения, непригодные для купания и спорта и неиспользуемые в рыбохозяйственных целях.

2.27. Врегулирующие пруды и резервуары, как правило, следует направлять черезразделительные камеры лишь дождевые воды при возникновении больших расходовстока. При этом все талые воды и сток от часто повторяющихся дождей необходимопропускать в обход пруда.

В случае целесообразностииспользования регулирующего пруда как очистного сооружения в него должен бытьнаправлен весь поверхностный сток, при этом следует предусматривать специальноеоборудование для удаления осадка, мусора и нефтепродуктов.

2.28.Период однократного превышения расчетной интенсивности дождей для водосбросов ивыпусков в пруды следует устанавливать для каждого объекта с учетом местныхусловий и возможных последствии в случае выпадения дождей с интенсивностью вышерасчетной.

 

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАЛИЗАЦИОННЫХСЕТЕЙ

 

2.29.Гидравлический расчет канализационных самотечных трубопроводов (лотков,каналов) надлежит производить на расчетный максимальный секундный расходсточных вод по таблицам и графикам, составленным по формуле

                                                                   (11)

где v - скоростьдвижения жидкости, м/с;

С - коэффициент,зависящий от гидравлического радиуса и шероховатости смоченной поверхностиканала или трубопровода и определяемый по формуле

                                                                     (12)

здесь

n₁ - коэффициент шероховатости, принимаемыйдля самотечных коллекторов круглого сечения 0,014, для напорных трубопроводов -0,013;

R - гидравлическийрадиус, м;

i -гидравлический уклон.

Гидравлическийуклон i для самотечных трубопроводов, лотков и каналов допускаетсяопределять по формуле

                                                                     (13)

где g -ускорение силы тяжести, м/с²;

l - коэффициент сопротивления трению подлине, который следует определять по формуле, учитывающей различную степеньтурбулентности потока:

                                                 (14)

здесь D - эквивалентная шероховатость, см;

R -гидравлический радиус, см;

a₂- коэффициент, учитывающий характер шероховатости труб и каналов;

Re - числоРейнольдса.

Значения D и а₂ следует принимать потабл. 15.

 

Таблица15

 

 

2.30.Гидравлический расчет канализационных напорных трубопроводов надлежитпроизводить согласно СНиП 2.04.02-84.

2.31.Гидравлический расчет напорных илопроводов, транспортирующих сырые и сброженныеосадки, а также активный ил, следует производить с учетом режима движения,физических свойств и особенностей состава осадков.

При влажности99 % и более осадок подчиняется законам движения сточной жидкости.

2.32.Гидравлический уклон i при расчете напорныхилопроводов следует определять по формуле

                                               (15)

где p_mud -влажность осадка, %;

l - коэффициент сопротивления трению подлине, определяемый по формуле

                                                      (16)

v -скорость движения ила, м/с;

D - диаметртрубопровода, см.

Дляилопроводов диаметром 150 мм значение lследует увеличивать на 0,01.

 

 

НАИМЕНЬШИЕ ДИАМЕТРЫ ТРУБ

 

2.33.Наименьшие диаметры труб самотечных сетей следует принимать, мм:

для уличнойсети - 200, для внутриквартальной сети бытовой и производственной канализации -150;

для дождевой иобщесплавной уличной сети - 250, внутриквартальной - 200.

Наименьшийдиаметр напорных илопроводов - 150 мм.

Примечания: 1.В населенных пунктах с расходом до 300 м³/сут для внутриквартальнойи уличной сетей допускается применение труб диаметром 150 мм.

2. Дляпроизводственной канализации при соответствующем обосновании допускаетсяприменение труб диаметром менее 150 мм.

 

РАСЧЕТНЫЕ СКОРОСТИ ИНАПОЛНЕНИЯ ТРУБ И КАНАЛОВ

 

2.34. Во избежание заиливания канализационных сетейрасчетные скорости движения сточных вод следует принимать в зависимости отстепени наполнения труб и каналов и крупности взвешенных веществ, содержащихсяв сточных водах.

При наибольшемрасчетном наполнении труб в сети бытовой и дождевой канализации наименьшиескорости следует принимать по табл. 16.

 

Таблица16

 

 

Примечания: 1. Дляпроизводственных сточных вод наименьшие скорости следует принимать всоответствии с указаниями по строительному проектированию предприятий отдельныхотраслей промышленности или по эксплуатационным данным.

2. Для производственных сточных вод, близких похарактеру взвешенных веществ к бытовым, наименьшие скорости надлежит приниматькак для бытовых сточных вод.

3. Для дождевой канализации при Р = 0,33 годанаименьшую скорость следует принимать 0,6 м/с.

 

2.35.Минимальную расчетную скорость движения осветленных или биологически очищенныхсточных вод в лотках и трубах допускается принимать 0,4 м/с.

2.36.Наибольшую расчетную скорость движения сточных вод следует принимать, м/с: дляметаллических труб - 8, для неметаллических - 4, для дождевой канализации -соответственно 10 и 7.

2.37.Расчетную скорость движения неосветленных сточных вод в дюкерах необходимопринимать не менее 1 м/с, при этом в местах подхода сточных вод к дюкерускорости должны быть не более скоростей в дюкере.

2.38.Наименьшие расчетные скорости движения сырых и сброженных осадков, а такжеуплотненного активного ила в напорных илопроводах следует принимать по табл.17.

2.39.Наибольшие скорости движения дождевых и допускаемых к спуску в водоемыпроизводственных сточных вод в каналах следует принимать по табл. 18.

Таблица17

 

Влажность осадка, %	vmin, м/с, при		Влажность осадка, %	vmin, м/с, при
	D = 150 - 200 мм	D = 250 - 400 мм		D = 150 - 200 мм	D = 250 - 400 мм
98	0,8	0,9	93	1,3	1,4
97	0,9	1,0	92	1,4	1,5
96	1,0	1,1	91	1,7	1,8
95	1,1	1,2	90	1,9	2,1
94	1,2	1,3

 

Таблица18

 

 

Примечание. Приглубине патока менее 0,4 м значения скоростей движения сточных вод следуетпринимать с коэффициентом 0,85, при глубине свыше 1 м - с коэффициентом 1,25.

 

2.40.Расчетное наполнение трубопроводов и каналов с поперечным сечением любой формынадлежит принимать не более 0,7 высоты.

Расчетноенаполнение каналов прямоугольного поперечного сечения допускается принимать неболее 0,75 высоты.

Длятрубопроводов дождевой и общесплавной систем водоотведения следует приниматьполное расчетное наполнение.

 

УКЛОНЫ ТРУБОПРОВОДОВ,КАНАЛОВ И ЛОТКОВ

 

2.41.Наименьшие уклоны трубопроводов и каналов следует принимать в зависимости отдопустимых минимальных скоростей движения сточных вод.

Наименьшиеуклоны трубопроводов для всех систем канализации следует принимать для трубдиаметрами: 150 мм - 0,008, 200 мм - 0,007.

В зависимостиот местных условий при соответствующем обосновании для отдельных участков сетидопускается принимать уклоны для труб диаметрами: 200 мм - 0,005, 150 мм -0,007.

Уклонприсоединения от дождеприемников следует принимать 0,02.

2.42. Воткрытой дождевой сети наименьшие уклоны лотков проезжей части, кюветов иводоотводных канав следует принимать по табл. 19.

 

Таблица19

 

 

2.43.Наименьшие размеры кюветов и канав трапецеидального сечения следует принимать:ширину по дну 0,3 м, глубину 0,4 м.

 

3. СХЕМЫ И СИСТЕМЫКАНАЛИЗАЦИИ

 

СХЕМЫ И СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИНАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ

 

3.1.Канализование населенных пунктов следует предусматривать по системам:раздельной - полной или неполной, полураздельной, а также комбинированной.

Отведениеповерхностных вод по открытой системе водостоков допускается присоответствующем обосновании и согласовании с органамисанитарно-эпидемиологической службы, по регулированию и охране вод, а также сорганами охраны рыбных запасов.

3.2.Выбор системы канализации следует производить с учетом требований к очисткеповерхностных сточных вод, климатических условий, рельефа местности и другихфакторов.

В районах синтенсивностью дождей q₂₀ менее 90л/с на 1 га следует рассматривать возможность применения полураздельной системыканализации.

 

СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ МАЛЫХНАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ (ДО 5000 ЧЕЛ.)

ИОТДЕЛЬНО СТОЯЩИХ ЗДАНИЙ

 

3.3.Канализацию малых населенных пунктов следует предусматривать, как правило, понеполной раздельной системе.

3.4.Для малых населенных пунктов следует предусматривать, как правило,централизованные схемы канализации для одного или нескольких населенныхпунктов, отдельных групп зданий и производственных зон.

Централизованныесхемы канализации следует проектировать объединенными для жилых ипроизводственных зон, исключая навозсодержащие сточные воды, при этомобъединение производственных сточных вод с бытовыми должно производиться сучетом п. 3.18.

Устройствоцентрализованных схем раздельно для жилой и производственной зон допускаетсяпри технико-экономическом обосновании.

3.5.Децентрализованные схемы канализации допускается предусматривать:

при отсутствииопасности загрязнения используемых для водоснабжения водоносных горизонтов;

при отсутствиицентрализованной канализации в существующих или реконструируемых населенныхпунктах для объектов, которые должны быть канализованы в первую очередь (больниц,школ, детских садов и яслей, административно-хозяйственных зданий, отдельныхжилых домов промышленных предприятий и т. п.), а также для первой стадиистроительства населенных пунктов при расположении объектов канализования нарасстоянии не менее 500 м;

принеобходимости канализования групп или отдельных зданий.

3.6.Для очистки сточных вод при централизованной схеме канализации следуетприменять сооружения:

естественнойбиологической очистки (поля фильтрации, биологические пруды);

искусственнойбиологической очистки (аэротенки и биофильтры различных типов, циркуляционныеокислительные каналы);

физико-химическойочистки для вахтовых поселков с временным пребыванием персонала и для другихобъектов с периодическим пребыванием людей.

3.7.Для очистки сточных вод при децентрализованной схеме канализации следуетприменять фильтрующие колодцы, поля подземной фильтрации, песчано-гравийныефильтры, фильтрующие траншеи, аэротенки на полное окисление, сооруженияфизико-химической очистки для объектов периодического функционирования(пионерских лагерей, туристских баз и т. п.).

3.8.Для очистки сточных вод малых населенных пунктов целесообразно применениеустановок заводского изготовления по ГОСТ 25298-82.

3.9.Для отдельно стоящих зданий при расходе бытовых сточных вод до 1 м³/сутдопускается устройство люфт-клозетов или выгребов.

3.10.Обработку сточных вод прачечных, загрязненных синтетическимиповерхностно-активными веществами (СПАВ), допускается производить совместно сбытовыми сточными водами при отношении их количеств 1:9. Для банно-прачечныхсточных вод это отношение следует принимать 1:4, для банных - 1:1. Приобосновании допускается применение регулирующих резервуаров.

При большомколичестве банно-прачечных сточных вод следует предусматривать их обработку дляобеспечения допустимой концентрации СПАВ.

3.11.По подаче сточных вод на очистные сооружения насосами расчет очистныхсооружений малых населенных пунктов следует производить на расход, равныйпроизводительности насосных установок.

 

СХЕМЫ И СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

 

3.12.Система водного хозяйства промышленных предприятий должна быть с максимальнымповторным (последовательным) использованием производственной воды в отдельныхтехнологических операциях и с оборотом охлаждающей воды для отдельных цехов иливсего предприятий в целом. Безвозвратные потери воды должны восполняться засчет аккумулирования поверхностных сточных вод, бытовых, городских ипроизводственных сточных вод после их очистки и обеззараживания(обезвреживания).

Прямоточнаясистема подачи воды на производственные нужды со сбросом очищенных сточных водв водные объекты допускается лишь при обосновании и согласовании с органами порегулированию использования и охране под и органами рыбоохраны.

3.13.При выборе схемы и системы канализации промышленных предприятий необходимоучитывать:

возможностьисключения образования загрязненных сточных вод в технологическом процессе засчет внедрения безотходных и безводных производств, использования сухихпроцессов, устройства замкнутых систем водного хозяйства, применений воздушныхметодов охлаждения и т. п.;

требования ккачеству воды, используемой в различных технологических процессах, и ееколичество;

количество ихарактеристику сточных вод, образующихся в различных технологических процессах.и физико-химические свойства присутствующих в них загрязняющих веществ,материальный и энергетический балансы водопотребления и водоотведения;

возможностьлокальной очистки потоков сточных вод с целью извлечения отдельных компонентови повторного использования воды, а также создания локальных замкнутых системпроизводственного водоснабжения;

возможностьпоследовательного использования воды в различных технологических процессах сразличными требованиями к ее качеству;

возможностьвывода отдельным потоком сточных вод, требующих локальной очистки;

возможностьобъединения сточных вод с идентичной качественной характеристикой;

возможностьиспользования в производстве очищенных бытовых и городских сточных вод, а такжеповерхностных сточных вод и создания замкнутых систем водного хозяйства безсброса сточных вод в водные объекты;

возможностьпротекания в трубопроводах химических процессов с образованием газообразных илитвердых продуктов при поступлении в канализацию различных сточных вод;

условия спускапроизводственных сточных вод в водные объекты или в систему канализациинаселенного пункта или другого водопользователя.

3.14.Канализование промышленных предприятий надлежит предусматривать, как правило,по полной раздельной системе.

3.15.Сточные воды, требующие специальной очистки с целью их возврата в производствоили для подготовки перед спуском в водные объекты или в систему канализациинаселенного пункта или другого водопользователя, следует отводитьсамостоятельным потоком.

3.16.Объединение потоков производственных сточных вод с различными загрязняющимивеществами допускается при целесообразности их совместной очистки.

3.17.Очистка производственных и городских сточных вод на внеплощадочных очистныхсооружениях может производиться совместно или раз дельно в зависимости отхарактеристики поступающих сточных вод и условий их повторного использования.

3.18. Производственные сточные воды, подлежащиесовместному отведению и очистке с бытовыми сточными водами населенного пункта,не должны:

нарушатьработу сетей и сооружений;

содержатьвещества, которые способны засорять трубы канализационной сети или отлагатьсяна стенках труб;

оказыватьразрушающее действие на материал труб и элементы сооружений канализации;

содержатьгорючие примеси и растворенные вещества, способные образовывать взрывоопасные итоксичные газы в канализационных сетях и сооружениях;

содержатьвредные вещества в концентрациях, нарушающих работу очистных сооружений илипрепятствующих использованию их в системах технического водоснабжения или сбросув водные объекты (с учетом эффекта очистки).

Производственныесточные воды, не отвечающие указанным требованиям, должны подвергатьсяпредварительной очистке. Степень их предварительной очистки должна бытьсогласована с организациями, проектирующими очистные сооружения населенногопункта или другого водопользователя.

3.19.Сточные воды, не загрязненные в процессе производства, должны быть использованыв смете мах производственного водоснабжения предприятия или переданы другомупотребителю, в том числе на орошение.

3.20.Количество сточных вод промышленных предприятий необходимо определять потехнологическим данным с анализом водохозяйственного баланса в части возможногоувеличения водооборота и повторного использования сточных вод. при отсутствииданных - по укрупненным нормам расхода воды на единицу продукции или сырья, поданным аналогичных предприятий. Из общего количества сточных вод промышленныхпредприятий следует выделять количество, принимаемое в канализацию населенногопункта или другого водопользователя.

 

СХЕМА КАНАЛИЗОВАНИЯПОВЕРХНОСТНЫХ СТОЧНЫХ ВОД С ТЕРРИТОРИЙ НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ И ПРОМЫШЛЕННЫХПРЕДПРИЯТИЙ

 

3.21.При раздельной системе канализации очистку поверхностных сточных вод стерритории города следует осуществлять на локальных или централизованныхочистных сооружениях поверхностного стока. При этом в зависимости отпредъявляемых требований следует, как правило, применять сооружениямеханической очистки (решетки, песколовки, отстойники, фильтры). В некоторыхслучаях возможна совместная очистка поверхностных, бытовых и производственныхсточных вод на общих очистных сооружениях, при этом поверхностные сточные водыследует аккумулировать в накопителях и подавать в систему канализации в часыминимального притока городских сточных вод.

3.22.При полураздельной системе канализации очистку смеси поверхностных вод сбытовыми и производственными сточными водами следует осуществлять по полнойсхеме очистки, принятой для городских сточных вод.

Для снижениягидравлической нагрузки на очистные сооружения допускается использованиерегулирующих емкостей.

3.23.Поверхностные сточные воды с территорий промышленных предприятий следуетподвергать очистке.

Разработкамероприятий по очистке поверхностных сточных вод на предприятиях должнаосновываться на натурных данных об источниках загрязнения территории и воздуха,характеристике водосборного бассейна, сведениях об атмосферных осадках,выпадающих в данном районе, режимах полива и мойки территории.

Еслитерритория предприятия по составу и количеству накапливающихся на поверхностипримесей мало отличается от селитебной, поверхностные сточные воды могут бытьнаправлены в дождевую канализацию населенного пункта.

3.24.Выбор схемы отведения поверхностных сточных вод на очистку долженосуществляться на основе оценки технической возможности и экономическойцелесообразности:

использования,как правило, поверхностных сточных вод в системах производственноговодоснабжения;

самостоятельнойочистки поверхностных сточных вод.

3.25.При разработке схемы отведения и очистки поверхностных сточных вод взависимости от конкретных условий (источников загрязнения, размеров,расположения и рельефа водосборного бассейна и др.) следует учитыватьнеобходимость локализации отдельных участков производственной территории, накоторые могут попадать вредные вещества, с отводом стока в производственнуюканализацию или после предварительной очистки в дождевую канализацию. В рядеслучаев необходимо оценивать целесообразность раздельной очистки стоков спроизводственных площадей, отличающихся по характеру и степени загрязнениятерритории.

3.26.Для очистки поверхностных сточных вод рекомендуется предусматривать простые вэксплуатации и надежные в работе сооружения механической и физико-химическойочистки. Во всех случаях следует применять отстойные сооружения. Дляинтенсификации процесса очистки и обеспечения более глубокой степени очистки,чем та, которая достигается в отстойных сооружениях, рекомендуется применятьфильтрацию, коагуляцию, флотацию.

Принеобходимости снижения содержания органических примесей осветленные сточныеводы следует направлять на сооружения биологической очистки. Для интенсификациибиологической очистки городских и поверхностных сточных вод допускаетсяприменять контактно-стабилизационный метод (на аэротенках).

 

4. КАНАЛИЗАЦИОННЫЕ СЕТИ ИСООРУЖЕНИЯ НА НИХ

 

УСЛОВИЯТРАССИРОВАНИЯ СЕТЕЙ И ПРОКЛАДКИ ТРУБОПРОВОДОВ

 

4.1.Расположение сетей на генеральных планах, а также минимальные расстояния вплане и при пересечениях от наружной поверхности труб до сооружений иинженерных коммуникаций должны приниматься согласно СНиП II-89-80.

4.2.При параллельной прокладке нескольких напорных трубопроводов расстояние междунаружной поверхностью труб следует принимать из условия производства работ,обеспечения защиты смежных трубопроводов при аварии на одном из них, взависимости от материала труб, внутреннего давления и геологических условийсогласно СНиП 2.04.02-84.

4.3.Проектирование коллекторов, прокладываемых щитовой проходкой или горнымспособом, в том числе коллекторов глубокого заложения, необходимо выполнятьсогласно СНиП II-91-77 и Указаниям по производству и приемке работ посооружению коллекторных тоннелей способом щитовой проходки в городах ипромышленных предприятиях (СН 322-74).

Припараллельной прокладке двух коллекторов расстояние между ними следует приниматьравным пяти диаметрам наибольшего из коллекторов, но не менее 10 м.

4.4.Надземная и наземная прокладка канализационных трубопроводов на территориинаселенных пунктов не допускается.

Припересечении глубоких оврагов, водотоков и водоемов, а также при укладкеканализационных трубопроводов за пределами населенных пунктов допускаетсяназемная и надземная прокладка трубопроводов.

 

ПОВОРОТЫ, СОЕДИНЕНИЯ ИГЛУБИНА ЗАЛОЖЕНИЯ ТРУБОПРОВОДОВ

 

4.5.Угол между присоединяемой и отводящей трубами должен быть не менее 90°.

Примечание.Любой угол между присоединениями и отводящими трубопроводами допускается приустройстве в колодце перепада в виде стояка и присоединении дождеприемников сперепадом.

4.6.Повороты на коллекторах надлежит предусматривать в колодцах; радиус кривойповорота лотка необходимо принимать не менее диаметра трубы, на коллекторахдиаметром 1200 мм и более - не менее пяти диаметров и предусматривать смотровыеколодцы в начале и конце кривой.

Поворотыколлекторов, сооружаемых с помощью щитовой проходки или горным способом,надлежит принимать согласно СНиП II-91-77.

4.7.Соединения трубопроводов разных диаметров следует предусматривать в колодцах пошелыгам труб. При обосновании допускается соединение труб по расчетному уровнюводы.

4.8.Наименьшую глубину заложения канализационных трубопроводов необходимо приниматьна основании опыта эксплуатации сетей в данном районе. При отсутствии данных поэксплуатации минимальную глубину заложения лотка трубопровода допускаетсяпринимать, для труб диаметром до 500 мм - на 0,3 м; для труб большего диаметра- на 0,5 м менее большей глубины проникания в грунт нулевой температуры, неменее 0,7 м до верха трубы, считая от отметок поверхности земли или планировки.Наименьшую глубину заложения коллекторов с постоянным (малоколеблющимся)расходом сточных вод необходимо определять теплотехническим и статическимрасчетами.

Минимальнуюглубину заложения коллекторов, прокладываемых щитовой проходкой, необходимопринимать не менее 3 м от отметок поверхности земли или планировки до верхащита.

Трубопроводы,укладываемые на глубину 0,7 м и менее, считая от верха трубы, должны бытьпредохранены от промерзания и повреждения наземным транспортом.

Максимальнуюглубину заложения труб, а также коллекторов, прокладываемых щитовой проходкойили горным способом, надлежит определять расчетом в зависимости от материалатруб, грунтовых условий, метода производства работ.

 

ТРУБЫ, УПОРЫ, АРМАТУРА ИОСНОВАНИЯ ПОД ТРУБЫ

 

4.9.Для канализационных трубопроводов следует применять:

самотечных -безнапорные железобетонные, бетонные, керамические, чугунные, асбестоцементные,пластмассовые трубы и железобетонные детали;

напорных -напорные железобетонные, асбестоцементные, чугунные, стальные и пластмассовыетрубы.

Примечания: 1.Применение чугунных труб для самотечной и стальных для напорной сетейдопускается при прокладке в труднодоступных пунктах строительства, ввечномерзлых, просадочных грунтах, на подрабатываемых территориях, в местахпереходов через водные преграды, под железными и автомобильными дорогами, вместах пересечения с сетями хозяйственно-питьевого водопровода, при прокладкетрубопроводов по опорам эстакад, в местах, где возможны механическиеповреждения труб.

2. При укладкетрубопроводов в агрессивных средах следует применять трубы, стойкие к коррозии.

3. Стальныетрубопроводы должны быть покрыты снаружи антикоррозионной изоляцией. Научастках возможной электрокоррозии надлежит предусматривать катодную защитутрубопроводов.

4.10.Тип основания под трубы необходимо принимать в зависимости от несущейспособности грунтов и нагрузок.

Во всехгрунтах, за исключением скальных, плывунных, болотистых и просадочных I типа, необходимо предусматривать укладку трубнепосредственно на выровненное и утрамбованное дно траншеи.

В скальныхгрунтах необходимо предусматривать укладку труб на подушку толщиной не менее 10см из местного песчаного или гравелистого грунта, в илистых, торфянистых идругих слабых грунтах - на искусственное основание.

4.11.На напорных трубопроводах в необходимых случаях надлежит предусматриватьустановку задвижек, вантузов, выпусков и компенсаторов в колодцах.

4.12.Уклон напорных трубопроводов по направлению к выпуску следует принимать неменее 0,001.

Диаметрвыпусков следует назначать из условия опорожнения участка трубопроводов втечение не более 3 ч.

Отвод сточнойводы, выпускаемой из опорожняемого участка, надлежит предусматривать без сбросав водный объект в специальную камеру с последующей перекачкой в канализационнуюсеть или с вывозом сточных вод автоцистерной.

4.13.На поворотах напорных трубопроводов в вертикальной или горизонтальнойплоскости, когда возникающие усилия не могут быть восприняты стыками труб,должны предусматриваться упоры согласно СНиП 2.04.02-84.

 

СМОТРОВЫЕ КОЛОДЦЫ

 

4.14.Смотровые колодцы на канализационных сетях всех систем надлежитпредусматривать:

в местахприсоединений;

в местахизменения направления, уклонов и диаметров трубопроводов;

на прямыхучастках на расстояниях в зависимости от диаметра труб: 150 мм - 35 м, 200-450мм - 50 м, 500-600 мм - 75 м, 700-900 мм - 100 м, 1000-1400 мм - 150 м,1500-2000 мм - 200 м, свыше 2000 мм - 250-300 м.

4.15.Размеры в плане колодцев или камер бытовой и производственной канализациинадлежит принимать в зависимости от трубы наибольшего диаметра D:

натрубопроводах диаметром до 600 мм - длину и ширину 1000 мм;

натрубопроводах диаметром 700 мм и более - длину D+ 400 мм, ширину D + 500 мм.

Диаметрыкруглых колодцев следует принимать на трубопроводах диаметрами: до 600 мм -1000 мм; 700 мм - 1250 мм; 800-1000 мм - 1500 мм; 1200 мм - 2000 мм.

 

Примечания: 1.Размеры в плане колодцев на поворотах необходимо определять из условияразмещения в них лотков поворота.

2. На трубопроводах диаметром не более 150 мм приглубине заложения до 1,2 м допускается устройство колодцев диаметром 700 мм.

3. При глубине заложения свыше 3 м диаметр колодцевследует принимать не менее 1500 мм.

 

4.16.Высоту рабочей части колодцев (от попки или площадки до покрытия), как правило,необходимо принимать 1800 мм; при высоте рабочей части колодцев менее 1200 ммширину их допускается принимать равной D + 300мм, но не менее 1000 мм.

4.17. Врабочей части колодцев надлежит предусматривать:

установкустальных скоб или навесных лестниц для спуска в смотровой колодец;

натрубопроводах диаметром свыше 1200 мм при высоте рабочей части свыше 1500 мм -ограждение рабочей площадки высотой 1000 мм.

4.18.Полки лотка смотровых колодцев должны быть расположены на уровне верха трубыбольшего диаметра.

В колодцах натрубопроводах диаметром 700 мм и более допускается предусматривать рабочуюплощадку с одной стороны лотка и полку шириной не менее 100 мм с другой. Натрубопроводах диаметром свыше 2000 мм допускается устройство рабочей площадкина консолях, при этом размер открытой части лотка следует принимать не менее2000 ´ 2000 мм.

4.19.Размеры в плане колодцев дождевой канализации следует принимать: натрубопроводах диаметром до 600 мм включ. - диаметром 1000 мм; на трубопроводахдиаметром 700 мм и более - круглыми или прямоугольными с лотковой частью длиной1000 мм и шириной, равной диаметру наибольшей трубы.

Высоту рабочейчасти колодцев на трубопроводах диаметром от 700 до 1400 мм включ. надлежитпринимать от лотка трубы наибольшего диаметра; на трубопроводах диаметром 1500мм и более рабочие части не предусматриваются.

Полки лотковколодцев должны быть предусмотрены только на трубопроводах диаметром до 900 ммвключ. на уровне половины диаметра наибольшей трубы.

4.20.Горловины колодцев на сетях канализации всех систем надлежит приниматьдиаметром 700 мм; размеры горловины и рабочей части колодцев на поворотах, атакже на прямых участках трубопроводов диаметром 600 мм и более на расстоянияхчерез 300-500 м следует предусматривать достаточными для опусканияприспособлений для прочистки сети.

4.21. Установкулюков необходимо предусматривать: в одном уровне с поверхностью проезжей частидорог при усовершенствованном покрытии; на 50-70 мм выше поверхности земли взеленой зоне и на 200 мм выше поверхности земли на незастроенной территории. Вслучае необходимости надлежит предусматривать люки с запорными устройствами.

4.22.При наличии грунтовых вод с расчетным уровнем выше дна колодца необходимопредусматривать гидроизоляцию дна и стен колодца на 0,5 м выше уровня грунтовыхвод.

4.23.На коллекторах, прокладываемых щитовой проходкой или горным способом,необходимо предусматривать устройство смотровых шахтных стволов или скважиндиаметром не менее 0,9 м. Расстояние между смотровыми шахтными стволами илискважинами не должно превышать 500 м.

4.24.Оборудование шахтных стволов должно соответствовать требованиям правилбезопасности при строительстве подземных гидротехнических сооружений и правилбезопасности для угольных, сланцевых или рудных шахт.

В смотровыхскважинах необходимо предусматривать площадки с люком, расстояние междукоторыми по высоте должно быть не более 6 м, а также устройство металлическихлестниц или скоб. Люк в плане должен быть размером не менее 600 ´ 700 мм или диаметром не менее 700 мм.

 

ПЕРЕПАДНЫЕ КОЛОДЦЫ

 

4.25.Перепадные колодцы следует предусматривать:

для уменьшенияглубины заложения трубопроводов;

во избежаниепревышения максимально допустимой скорости движения сточной воды или резкогоизменения этой скорости;

припересечении с подземными сооружениями;

призатопленных выпусках в последнем перед водоемом колодце.

 

Примечание. Натрубопроводах диаметром до 600 мм перепады высотой до 0,5 м допускаетсяосуществлять без устройства перепадного колодца - путем слива в смотровомколодце.

 

4.26.Перепады высотой до 3 м на трубопроводах диаметром 600 мм и более надлежитпринимать в виде водосливов практического профиля.

Перепадывысотой до 6 м на трубопроводах диаметром до 500 мм включ. следует осуществлятьв колодцах в виде стояка сечением не менее сечения подводящего трубопровода.

В колодцах надстояком необходимо предусматривать приемную воронку, под стояком - водобойныйприямок с металлической плитой в основании.

Для стояковдиаметром до 300 мм допускается установка направляющего колена взаменводобойного приямка.

4.27.На коллекторах дождевой канализации при высоте перепадов до 1 м допускаетсяпредусматривать перепадные колодцы водосливного типа, при высоте перепада 1-3 м- водобойного типа с одной решеткой из водобойных балок (плит), при высотеперепада 3-4 м - с двумя водобойными решетками.

 

ДОЖДЕПРИЕМНИКИ

 

4.28.Дождеприемники по ГОСТ 26008-83 следует предусматривать:

на затяжныхучастках спусков (подъемов);

наперекрестках и пешеходных переходах со стороны притока поверхностных вод;

в пониженныхместах в конце затяжных участков спусков;

в пониженныхместах при пилообразном профиле лотков улиц;

в местах улиц,дворовых и парковых территорий, не имеющих стока поверхностных вод.

В пониженныхместах наряду с дождеприемниками, имеющими горизонтальное перекрытое решеткойотверстие в плоскости проезжей части, допускается также применениедождеприемников с вертикальным в плоскости бордюрного камня отверстием икомбинированного типа с отверстием как горизонтальным, так и вертикальным.

На участках сзатяжным продольным уклоном следует применять дождеприемники с горизонтальнымотверстием.

4.29.Дождеприемники с горизонтальным отверстием в пониженных местах лотков спилообразным продольным профилем и на участках с продольным уклоном менее 0,005оборудуются малой прямоугольной дождеприемной решеткой.

На участкахулиц с продольным уклоном 0,005 или более и в пониженных местах в концезатяжных участков спусков дождеприемники с горизонтальным отверстием должныбыть оборудованы большой прямоугольной решеткой.

4.30.Расстояния между дождеприемниками при пилообразном продольном профиле лотканазначаются в зависимости от значений продольного уклона лотка и глубины воды влотке в точке изменения направления продольного уклона и у дождеприемника.

Расстояниямежду дождеприемными решетками на участке улиц с продольным уклоном одногонаправления устанавливаются расчетом исходя из условия, что ширина потока влотке перед решеткой не превышает 2 м.

4.31.Длина присоединения от дождеприемника до смотрового, колодца на коллекторедолжна быть не более 40 м, при этом допускается установка не более одногопромежуточного дождеприемника. Диаметр присоединения назначается по расчетномупритоку воды к дождеприемнику при уклоне 0,02, но должен быть не менее 200 мм.

4.32. Кдождеприемнику допускается предусматривать присоединения водосточных трубзданий, а также дренажных трубопроводов.

4.33.При полураздельной системе канализации надлежит предусматривать дождеприемникис приямком глубиной 0,5-0,7 м для осадка и гидравлическим затвором высотой неменее 0,1 м.

4.34.При раздельной системе канализации дождеприемники следует предусматривать сплавным очертанием дна без приямка для осадка.

4.35.Присоединение канавы к закрытой сети надлежит предусматривать через колодец сотстойной частью.

В оголовкеканавы необходимо предусматривать решетки с прозорами не более 50 мм; диаметрсоединительного трубопровода следует принимать по расчету, но не менее 250 мм.

 

 

 

дюкеры

 

4.36.Диаметры труб дюкеров следует принимать не менее 150 мм.

4.37.Дюкеры при пересечении водоемов и водотоков необходимо принимать не менее чем вдве рабочие линии из стальных труб с усиленной антикоррозионной изоляцией,защищенной от механических повреждений. Каждая линия дюкера должна проверятьсяна пропуск расчетного расхода с учетом допустимого подпора.

При расходахсточных вод, не обеспечивающих расчетных скоростей (см. п. 2.34), одну из двухлиний надлежит принимать резервной (нерабочей).

Проектыдюкеров через водные объекты, используемые для хозяйственно-питьевоговодоснабжения и рыбохозяйственных целей, должны быть согласованы с органамисанитарно-эпидемиологической службы и охраны рыбных запасов, через судоходныеводотоки - с органами управления речным флотом союзных республик.

Припересечении оврагов и суходолов допускается предусматривать дюкеры в однулинию.

4.38.При проектировании дюкеров необходимо принимать:

глубинузаложения подводной части трубопровода от проектных отметок или возможногоразмыва дна водотока до верха трубы - не менее 0,5 м, в пределах фарватера насудоходных водных объектах - не менее 1 м;

угол наклонавосходящей части дюкеров - не более 20°к горизонту;

расстояниемежду нитками дюкера в свету - не менее 0,7-1,5 м в зависимости от давления.

4.39.Во входной и выходной камерах дюкера надлежит предусматривать затворы.

4.40.Отметку планировки у камер дюкера при расположении их в пойменной части водногообъекта следует принимать на 0,5 м выше горизонта высоких вод с обеспеченностью3 %.

 

ПЕРЕХОДЫ ЧЕРЕЗ ДОРОГИ

 

4.41.Переходы трубопроводов через железные и автомобильные дороги следуетпроектировать согласно СНиП 2.04.02-84.

 

ВЫПУСКИ, ЛИВНЕОТВОДЫ ИЛИВНЕСПУСКИ

 

4.42.Выпуски в водные объекты надлежит размещать в местах с повышеннойтурбулентностью потока (сужениях, протоках, порогах и пр.).

В зависимостиот условий сброса очищенных сточных вод в водотоки следует принимать береговые,русловые или рассеивающие выпуски. При сбросе очищенных сточных вод в моря иводохранилища необходимо предусматривать, как правило, глубоководные выпуски.

4.43.Трубопроводы русловых и глубоководных выпусков необходимо принимать из стальныхс усиленной изоляцией или пластмассовых труб с прокладкой их в траншеях.Оголовки русловых, береговых и глубоководных выпусков надлежит предусматриватьпреимущественно бетонными.

Конструкциювыпусков необходимо принимать с учетом требований судоходства, режимов уровней,волновых воздействий, а также геологических условий и русловых деформаций.

4.44.Ливнеотводы следует предусматривать в виде:

выпусков соголовками в форме стенки с открылками - при неукрепленных берегах;

отверстия вподпорной стенке - при наличии набережных.

Во избежаниеподтопления территории в случае периодических подъемов уровня воды в водномобъекте в зависимости от местных условий необходимо предусматривать специальныезатворы.

4.45.Ливнеспуски следует принимать в виде камеры с водосливным устройством,рассчитанным на сбрасываемый в водный объект расход воды. Конструкцияводосливного устройства должна определяться в зависимости от местных условий(местоположения ливнеспуска на главном коллекторе или притоке, максимальногоуровня воды в водном объекте и т. п.).

 

ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯСЕТЕЙ КАНАЛИЗАЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ

 

4.46.Число сетей производственной канализации на промышленной площадке необходимоопределять исходя из состава сточных вод, их расхода и температуры, возможностиповторного использования воды, необходимости локальной очистки и строительствабессточных систем водообеспечения.

4.47.На промышленных площадках в зависимости от состава сточных вод допускаетсяпредусматривать прокладку канализационных трубопроводов в открытых и закрытыхканалах, лотках, тоннелях, а также по эстакадам.

4.48.Расстояния от трубопроводов, отводящих сточные воды, содержащие агрессивные,летучие токсичные и взрывоопасные вещества (с удельным весом газов и паровменее 0,8 по отношению к воздуху), до наружной стенки проходных тоннелейследует принимать не менее 3 м, до подвальных помещений - не менее 6 м.

При наружнойпрокладке напорных трубопроводов, транспортирующих агрессивные сточные воды, ихследует укладывать в вентилируемых проходных или полупроходных каналах.Допускается прокладка в непроходных каналах при устройстве на них смотровыхкамер.

4.49.Для запорных, ревизионных и соединительных устройств на трубопроводах сточныхвод, содержащих летучие токсичные и взрывоопасные вещества, необходимопредусматривать повышенную герметичность.

4.50.Для транспортирования агрессивных производственных сточных вод в зависимости отсостава и концентрации, а также от температуры необходимо применять трубы,стойкие к воздействию транспортируемых по ним веществ.

4.51.Заделку стыков раструбных труб, предназначенных для отвода агрессивных сточныхвод, следует предусматривать материалами, стойкими к воздействию этихжидкостей. Для трубопроводов с жесткими стыками надлежит предусматривать основание,исключающее возможность просадки.

4.52.Сооружения на сети канализации агрессивных сточных вод должны быть защищены откоррозионного воздействия жидкостей и их паров.

4.53.Лотки колодцев для кислых сточных вод следует предусматривать из кислотоупорныхматериалов; в таких колодцах не допускается установка металлических скоб илестниц.

При диаметретрубопровода до 500 мм необходимо предусматривать облицовку прямолинейныхлотков половинками керамических труб.

4.54.На выпусках из зданий сточных вод, содержащих легковоспламеняющиеся, горючие ивзрывоопасные вещества, необходимо предусматривать камеры с гидравлическимзатвором.

4.55.Отвод дождевых вод с площадок открытого резервуарного хранения горючих,легковоспламеняющихся и токсичных жидкостей, кислот, щелочей и т. п., несвязанных с регулярным сбросом загрязненных сточных вод, надлежитпредусматривать через распределительный колодец с задвижками, позволяющиминаправлять воды при нормальных условиях в систему дождевой канализации, а припоявлении течи в резервуарах-хранилищах - в технологические аварийныеприемники, входящие в состав складского хозяйства.

 

ВЕНТИЛЯЦИЯ СЕТЕЙ

 

4.56.Вытяжную вентиляцию сетей бытовой и общесплавной канализации следуетпредусматривать через стояки внутренней канализации зданий.

4.57.Специальные вытяжные устройства надлежит предусматривать во входных камерахдюкеров, в смотровых колодцах (в местах резкого снижения скоростей течения водыв трубах диаметром свыше 400 мм) и в перепадных колодцах при высоте перепадасвыше 1 м и расходе сточной воды свыше 50 л/с.

4.58. Вотдельных случаях при соответствующем обосновании допускается проектироватьискусственную вытяжную вентиляцию сетей.

4.59.Для естественной вытяжной вентиляции наружных сетей, отводящих сточные воды.содержащие летучие токсичные и взрывоопасные вещества, на каждом выпуске изздания следует предусматривать вытяжные стояки диаметром не менее 200 мм,размещаемые в отапливаемой части здания, при этом они должны иметь сообщение снаружной камерой гидравлического затвора и должны быть выведены выше конькакрыши не менее чем на 0,7 м.

На участкахсети, к которым выпуски не присоединяются, вытяжные стояки необходимопредусматривать не менее чем через 250 м. При отсутствии зданий следуетпредусматривать стояки диаметром 300 мм и высотой не менее 5 м.

4.60.Вентиляцию канализационных коллекторов, прокладываемых щитовым или горнымспособом, следует предусматривать через вентиляционные киоски, устанавливаемые,как правило, над шахтными стволами.

Допускаетсяустройство вентиляционных киосков над смотровыми скважинами.

 

СЛИВНЫЕ СТАНЦИИ

 

4.61.Прием сточных вод от неканализованных районов надлежит осуществлять черезсливные станции.

4.62.Сливные станции следует размещать вблизи канализационного коллектора диаметромне менее 400 мм, при этом количество сточных вод, поступающих от сливнойстанции, не должно превышать 20 % общего расчетного расхода по коллектору.

4.63.Сточная вода, поступающая от сливной станции, не должна содержать крупныхмеханических примесей, песка и БПК_полн свыше 1000 мг/л.

4.64.Отношение количества добавляемой воды к количеству жидких отбросов надлежитпринимать 1:1. Следует предусматривать: 30 % общего расхода - на мойкутранспортных средств брандспойтами, 25 % - на разбавление отбросов в канале уприемных воронок и 45 % - в отделении решеток и на создание водяной завесы.

Вода должнаподаваться от водопроводной сети с разрывом струи.

 

5. НАСОСНЫЕ И ВОЗДУХОДУВНЫЕСТАНЦИИ

 

ОБЩИЕУКАЗАНИЯ

 

5.1.Насосные и воздуходувные станции по надежности действия подразделяются на трикатегории, указанные в табл. 20.

 

Таблица20

 

 

Примечание.Перерыв в работе насосных станций второй и третьей категорий возможен при учететребований п. 1.8, технологических условий производства или прекращенииводоснабжения населенных пунктов не более суток при численности жителей до5000.

 

5.2.Требования к компоновке насосных и воздуходувных станций, определению размеровмашинных залов, подъемно-транспортному оборудованию, размещению насосныхагрегатов, арматуры и трубопроводов, мероприятиям против затопления машинныхзалов надлежит принимать согласно СНиП 2.04.02-84.

5.3.При проектировании насосных станций для перекачки производственных сточных вод,содержащих горючие, легковоспламеняющиеся, взрывоопасные и токсичные вещества,кроме настоящих норм следует учитывать соответствующие отраслевые нормы,указания, инструкции, а также Правила устройства электроустановок (ПУЭ-76)Минэнерго СССР.

 

НАСОСНЫЕ СТАНЦИИ

 

5.4.Насосы, оборудование и трубопроводы следует выбирать в зависимости отрасчетного притока и физико-химических свойств сточных вод и осадков, высотыподъема и с учетом характеристик насосов и напорных трубопроводов, а такжеочередности ввода в действие объекта. Число резервных насосов надлежитпринимать по табл. 21.

 

Примечания: 1.Производительность насосов для перекачки дождевых вод необходимо принимать сучетом незатопляемости пониженных территорий при установленном периодеоднократного переполнения сети и регулирования стока.

2. Для перекачки канализационных илов, осадков и пескадопускается применять гидроэлеваторные и эрлифтные установки.

3. В насосных станциях первой категории перекачкипроизводственных вод при невозможности обеспечения электропитания от двухисточников допускается устанавливать резервные насосные агрегаты с двигателямитепловыми, внутреннего сгорания и т. д.

4. При необходимости перспективного увеличенияпроизводительности заглубленных насосных станций допускается предусматриватьвозможность замены насосов насосами большей производительности или устройстворезервных фундаментов для установки дополнительных насосов.

 

Таблица21

 

 

Примечания: 1. Внасосных станциях дождевой канализации резервные насосы, как правило,предусматривать не требуется, за исключением случаев, когда аварийный сбросдождевых вод в водные объекты невозможен.

2. При реконструкции, связанной с увеличениемпроизводительности, допускается для перекачки бытовых и близких к ним посоставу производственных сточных вод в насосных станциях третьей категории неустанавливать резервные агрегаты, предусматривая хранение их на складе.

 

5.5.Насосные станции для перекачки бытовых и поверхностных сточных вод следуетрасполагать в отдельно стоящих зданиях.

Насосныестанции для перекачки производственных сточных вод допускается располагать вблоке с производственными зданиями или в производственных помещениях. В общеммашинном зале насосных станций допускается предусматривать установку насосов,предназначенных для перекачки сточных вод различных категорий, кроме содержащихгорючие, легковоспламеняющиеся, взрывоопасные и летучие токсичные вещества.

Допускаетсяустановка насосов для перекачки бытовых сточных вод в производственныхпомещениях станций очистки сточных вод.

5.6. Наподводящем коллекторе насосной станции следует предусматривать запорноеустройство с приводом, управляемым с поверхности земли.

5.7. Ккаждому насосу, как правило, надлежит предусматривать самостоятельныйвсасывающий трубопровод.

5.8.Число напорных трубопроводов от насосных станций первой категории необходимопринимать не менее двух с устройством в случае необходимости между нимипереключений, расстояния между которыми следует определять из условияобеспечения при аварии на одном из них пропуска 100 %-ного расчетного расхода,при этом следует предусматривать использование резервных насосов.

Для насосныхстанций второй и третьей категорий допускается предусматривать один напорныйтрубопровод.

5.9.Насосы, как правило, необходимо устанавливать под заливом. В случаерасположения корпуса насоса выше расчетного уровня сточных вод в резервуареследует предусматривать мероприятия для обеспечения запуска насоса. Установкунасосов для перекачки шламов и илов надлежит предусматривать только подзаливом.

5.10.Скорости движения сточных вод или осадков во всасывающих и напорныхтрубопроводах должны исключать осаждение взвесей. Для бытовых сточных воднаименьшие скорости следует принимать согласно требованиям п. 2.34.

5.11. Внасосных станциях для шламов или илов необходимо предусматривать возможностьпромывки всасывающих и напорных трубопроводов.

В отдельныхслучаях допускается предусматривать механические средства прочисткишламопроводов.

5.12. При необходимости защиты насосов от засорения вприемных резервуарах насосных станций следует предусматривать решетки смеханизированными граблями или решетки-дробилки.

При количествеотбросов менее 0,1 м³/сут допускается принимать решетки с ручнойочисткой. Ширину прозоров решеток необходимо принимать на 10-20 мм менеедиаметров проходных сечений устанавливаемых насосов.

При установкерешеток с механизированными граблями или решеток-дробилок число резервныхрешеток необходимо принимать по табл. 22.

 

Таблица22

 

Тип решетки	Число решеток
	рабочих	резервных
С механизированными граблями и с прозорами шириной, мм:
св. 20	1 и более	1
16-20	До 3	1
	Св. 3	2
Решетки-дробилки, устанавливаемые:
на трубопроводах	До 3	1 (с ручной очисткой)
на каналах	До 3	1
	Св. 3	2
С ручной очисткой	1	-

 

5.13.Количество отбросов, задерживаемых решетками из бытовых сточных вод, следуетпринимать по табл. 23. Средняя плотность отбросов - 750 кг/м³,коэффициент часовой неравномерности поступления - 2.

 

Таблица23

 

 

5.14.Скорость движения сточных вод в прозорах решеток при максимальном притокеследует принимать в прозорах механизированных решеток 0,8-1 м/с, в прозорахрешеток-дробилок - 1,2 м/с.

5.15.При механизированных решетках следует предусматривать установку дробилок дляизмельчения отбросов и подачи измельченной массы в сточную воду перед решеткойили установку герметичных контейнеров согласно требованиям п. 6.19.

При количествеотбросов свыше 1 т/сут кроме рабочей необходимо предусматривать резервнуюдробилку.

5.16.Вокруг решеток должен быть обеспечен проход шириной, м, не менее:

смеханизированными граблями - 1,2 (перед фронтом - 1,5);

с ручнойочисткой - 0,7;

решеток-дробилок,устанавливаемых на каналах, - 1.

В заглубленныхнасосных станциях установку решеток-дробилок на трубопроводах допускаетсяпредусматривать на расстоянии не менее 0,25 м от стены.

5.17.Приемный резервуар и решетки, совмещенные в одном здании с машинным залом,должны быть отделены от него глухой водонепроницаемой перегородкой. Сообщениечерез дверь между машинным залом и помещением решеток допускается только внезаглубленной части здания при обеспечении мероприятий, исключающих переливсточных вод из помещения решеток в машинный зал при подтоплении сети.

5.18.Вместимость приемного резервуара насосной станции надлежит определять взависимости от притока сточных вод, производительности насосов и допустимойчастоты включения электрооборудования, но не менее 5-минутной максимальнойпроизводительности одного из насосов.

В приемныхрезервуарах насосных станций производительностью свыше 100 тыс. м³/сутнеобходимо предусматривать два отделения без увеличения общего объема.

Вместимостьприемных резервуаров насосных станций, работающих последовательно, следуетопределять из условия их совместной работы. В отдельных случаях эту вместимостьдопускается определять исходя из условий опорожнения напорного трубопровода.

5.19.Вместимость резервуара иловой станции при перекачке осадка за пределы станцииочистки сточных вод необходимо определять исходя из условия 15-минутнойнепрерывной работы насоса, при этом допускается уменьшать ее за счетнепрерывного поступления осадка из очистных сооружений во время работы насоса.

Приемныерезервуары иловых насосных станций допускается принимать с учетом возможностииспользования их как емкостей для воды при промывке илопроводов.

5.20. Вприемных резервуарах надлежит предусматривать устройства для взмучивания осадкаи обмыва резервуара. Уклон дна резервуара к приямку следует принимать не менее0,1.

5.21. Врезервуарах для приема сточных вод, смешение которых может вызвать образованиевредных газов, осаждающихся веществ, или при необходимости сохранения потоковсточных вод с различными загрязнениями следует предусматривать самостоятельныесекции для каждого потока сточных вод.

5.22.Резервуары производственных сточных вод, содержащих горючие,легковоспламеняющиеся и взрывоопасные или летучие токсичные вещества, должныбыть отдельно стоящими. Расстояния от наружной стены этих резервуаров должныбыть, м, не менее: 10 - до зданий насосных станций, 20 - до другихпроизводственных зданий, 100 - до общественных зданий.

5.23.Резервуары производственных агрессивных сточных вод должны быть, как правило,отдельно стоящими. Допускается их размещение в машинном зале. Число резервуаровдолжно быть не менее двух при непрерывном поступлении сточных вод. Припериодических сбросах допускается предусматривать один резервуар, при этомпериодичность сбросов должна обеспечивать возможность проведения ремонтныхработ.

5.24.Укладку всасывающих трубопроводов между резервуарами и зданиями насосныхстанции для агрессивных производственных сточных вод следует предусматривать вканалах или тоннелях.

5.25. Внасосных станциях перекачки сточных вод необходимо предусматривать укладкутрубопроводов и арматуры, как правило, над поверхностью пола.

Не допускаетсяукладка в каналах трубопроводов, транспортирующих агрессивные сточные воды. Количествозапорной арматуры надлежит принимать минимальным.

5.26. В насосных станциях, как правило, надлежитпредусматривать бытовые помещения (уборные с умывальниками, душевые,гардеробные) согласно СНиП II-92-76 в зависимости от численности обслуживающегоперсонала и группы производственных процессов, а также вспомогательныепомещения по табл. 24.

 

Таблица24

 

 

Примечания: 1.Состав бытовых и вспомогательных помещений в насосных станциях, располагаемыхна площадках предприятий и очистных сооружений, следует определять взависимости от наличия аналогичных помещений в близлежащих зданиях. Санитарныйузел надлежит предусматривать в случае расположения насосной станции нарасстоянии свыше 50 м от производственных зданий, имеющих санитарно-бытовыепомещения.

2. В насосных станциях с управлением без постоянногообслуживающего персонала служебные помещения допускается не предусматривать.

 

 

 

 

ВОЗДУХОДУВНЫЕ СТАНЦИИ

 

5.27.Воздуходувные станции для аэрирования сточных вод следует размещать натерритории очистных сооружений в непосредственной близости от места потреблениясжатого воздуха и электрораспределительных устройств.

5.28.Воздуходувное оборудование должно выбираться на основании технологическогорасчета аэрационных сооружений с учетом прочих потребностей площадки в сжатомвоздухе.

5.29.Число рабочих агрегатов при производительности станции свыше 5000 м³воздуха в 1 ч надлежит принимать не менее двух, при меньшей производительностидопускается принимать один рабочий агрегат.

Числорезервных агрегатов следует принимать при числе рабочих: до трех - один, четыреи более - два.

5.30. Вздании воздуходувной станции допускается предусматривать размещение устройствдля очистки воздуха, насосов для производственной воды, активного ила,опорожнения аэротенков, а также центральной диспетчерской, распределительныхустройств, трансформаторной подстанции, вспомогательных и бытовых помещений.

5.31. Машинныйзал должен быть отделен от других помещений и иметь непосредственный выходнаружу.

Размерымашинного зала в плане следует определять согласно СНиП 2.04.02-84.

5.32.Устройство для забора атмосферного воздуха необходимо предусматривать согласноСНиП II-33-75.

Очисткувоздуха следует предусматривать на рулонных и других фильтрах. Компоновкафильтров должна обеспечивать возможность отключения отдельных фильтров длязамены при регенерации.

При числерабочих фильтров до трех необходимо предусматривать один резервный фильтр,свыше трех - два резервных.

Прииспользовании в аэротенках дырчатых труб допускается подача воздуха безочистки.

5.33.Скорость движения воздуха надлежит принимать, м/с: в камерах фильтров - до 4, вподводящих каналах - до 6, в трубопроводах - до 40.

5.34. Расчет, воздухопроводов следует производить сучетом сжатия воздуха, повышения его температуры и необходимости обеспеченияминимальной разницы давления у отдельных секций сооружений.

Расчетнуювеличину потерь давления в аэраторах (с учетом увеличения сопротивления завремя эксплуатации) следует принимать, кПа (м вод. ст.):

длямелкопузырчатых аэраторов - не более 7 (0,7);

длясреднепузырчатых, заглубленных свыше 3 м, - 1,5 (0,15);

при низконапорнойаэрации - 0,15-0,5 (0,015-0,05).

5.35.При числе секций аэротенков свыше четырех подачу воздуха от воздуходувнойстанции необходимо предусматривать не менее чем по двум воздуховодам.

 

6. ОЧИСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

 

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

 

6.1.Степень очистки сточных вод необходимо определять в зависимости от местныхусловий и с учетом возможного использования очищенных сточных вод иповерхностного стока для производственных или сельскохозяйственных нужд.

Степеньочистки сточных вод, сбрасываемых в водные объекты, должна отвечать требованиям«Правил охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами», утвержденныхМинводхозом СССР, Минздравом СССР и Минрыбхозом СССР, и «Правил санитарнойохраны прибрежных вод морей», утвержденных Минздравом СССР и согласованныхГосстроем СССР, повторно используемых - санитарно-гигиеническим, а такжетехнологическим требованиям потребителя.

Необходимовыявлять также возможность использования обезвреженных осадков сточных вод дляудобрения и других целей.

Степеньсмешения и разбавления сточных вод с водой водного объекта следует определятьсогласно «Методическим указаниям по применению правил охраны поверхностных водот загрязнения сточными водами».

6.2. Допустимые концентрации основных загрязняющихвеществ в смеси бытовых и производственных сточных вод при поступлении насооружения биологической очистки (в среднесуточной пробе), а также степень ихудаления в процессе очистки следует принимать согласно «Правилам приемапроизводственных сточных вод в системы канализации населенных пунктов»,утвержденным Минжилкомхозом РСФСР и согласованным ГСЭУ Минздрава СССР,Минрыбхозом СССР, Минводхозом СССР и Госстроем СССР.

 

Примечания: 1. Приневозможности обеспечить предельно допустимую концентрацию (ПДК) загрязняющихвеществ в воде водного объекта с учетом эффекта очистки и степени разбавленияих водой водного объекта концентрацию этих веществ, поступающих не очистныесооружения. надлежит снижать за счет устройства локальных очистных сооружений.

2. Содержание биогенных элементов ив должно быть менее5 мг/л азота N и 1 мг/л фосфора Р на каждые 100 мг/л БПК_полн.

 

6.3.Среднюю скорость окисления многокомпонентных смесей следует принимать поэкспериментальным данным; при отсутствии их допускается принимать скоростьокисления как средневзвешенную величину скоростей окисления веществ, входящих вмногокомпонентную смесь.

6.4.Количество загрязняющих воду веществ на одного жителя для определения ихконцентрации в бытовых сточных водах необходимо принимать по табл. 25.Концентрацию загрязняющих веществ надлежит определять исходя из удельноговодоотведения на одного жителя.

 

Таблица25

 

 

Примечания: 1.Количество загрязняющих веществ от населения, проживающего в неканализованныхрайонах, надлежит учитывать в размере 33 % от указанных в табл. 25.

2. При сбросе бытовых сточных вод промышленныхпредприятий в канализацию населенного пункта количество загрязняющих веществ отэксплуатационного персонала дополнительно не учитывается.

 

6.5. Всоставе и концентрации загрязняющих веществ в сточных водах необходимоучитывать их содержание в исходной водопроводной воде, а также загрязняющиевещества от сооружений по обработке осадков сточных вод, от промывных водсооружений глубокой очистки и т.п.

6.6.Расчет сооружений для очистки производственных сточных вод и обработки ихосадков следует выполнять на основании настоящих норм, норм строительногопроектирования предприятий, зданий и сооружений соответствующих отраслейпромышленности, данных научно-исследовательских институтов и опыта эксплуатациидействующих сооружений.

6.7.Расчетные расходы сточных вод необходимо определять по суммарному графикупритока как при подаче их насосами, так и при самотечном поступлении наочистные сооружения.

6.8.Расчет сооружений биологической очистки сточных вод надлежит производить насумму органических загрязнений, выраженных БПК_полн (для бытовыхсточных вод величину БПК_полн надлежит принимать равной БПК₂₀).

6.9.При совместной биологической очистке производственных и бытовых сточных воддопускается предусматривать как совместную, так и раздельную их механическуюочистку.

Длявзрывоопасных производственных сточных вод, а также при необходимостихимической или физико-химической очистки производственных сточных вод и приразличных методах обработки осадков производственных и бытовых сточных воднадлежит применять раздельную механическую очистку.

6.10.Состав сооружений следует выбирать в зависимости от характеристики и количествасточных вод, поступающих на очистку, требуемой степени их очистки, методаобработки осадка и местных условий.

6.11.Площадку очистных сооружений сточных вод надлежит располагать, как правило, сподветренной стороны для господствующих ветров теплого периода года поотношению к жилой застройке и ниже населенного пункта по течению водотока.

6.12.Компоновка сооружений на площадке должна обеспечивать:

рациональноеиспользование территории с учетом перспективного расширения сооружений ивозможность строительства по очередям;

блокированиесооружений и зданий различного назначения и минимальную протяженностьвнутриплощадочных коммуникаций;

самотечноепрохождение основного потока сточных вод через сооружения с учетом всех потерьнапора и с использованием уклона местности.

6.13. Всоставе очистных сооружений следует предусматривать:

устройства дляравномерного распределения сточных вод и осадка между отдельными элементамисооружений, а также для отключения сооружений, каналов и трубопроводов наремонт, для опорожнения и промывки;

устройства дляизмерения расходов сточных вод и осадка;

аппаратуру илабораторное оборудование для контроля качества поступающих и очищенных сточныхвод.

6.14.Каналы очистных сооружений канализации и лотки сооружений следует рассчитыватьна максимальный секундный расход сточных вод с коэффициентом 1,4.

6.15.Состав и площади вспомогательных и лабораторных помещений необходимо приниматьпо табл. 26.

Состав иплощади помещений гардеробных, душевых, санузлов и др. надлежит приниматьсогласно СНиП II-92-76 в зависимости от численности обслуживающего персонала игруппы санитарной характеристики производственных процессов, принимаемой потабл. 65.

 

Таблица26

 

Помещения	Площадь помещений, м2, при производительности очистных сооружений, тыс. м3/сут
	от 1,4 до 10	св. 10 до 50	св. 50 до 100	св. 100 до 250	св. 250
Физико-химическая лаборатория по контролю:	20	25	25	40 (две комнаты по 20)	50 (две комнаты по 25)
сточных вод
осадков сточных вод	-	-	15	15	20
Бактериологическая лаборатория	-	20	22	33 (две комнаты 18 и 15)	35 (две комнаты 20 и 15)
Весовая	-	6	8	10	12
Моечная и автоклавная	-	10	12	15	15
Помещения для хранения посуды и реактивов	6	6	12	15	20
Кабинет заведующего лабораторией	-	10	12	15	20
Помещение для пробоотборников	-	-	6	8	8
Местный диспетчерский пункт	Назначается в зависимости от системы диспетчеризации и автоматизации
Кабинет начальника станции	10	15	15	25	25
Помещение для технического персонала	10	15	20	25 (две комнаты 10 и 15)	30 (две комнаты по 15)
Комната дежурного персонала	8	15	20	25	25
Мастерская текущего ремонта мелкого оборудования	10	15	20	25	25
Мастерская приборов	15	15	15	20	20
Библиотека и архив	-	-	10	20	30
Помещение для хозяйственного инвентаря	-	-	6	8	8

 

Примечания: 1.Вспомогательные помещения надлежит размещать в одном здании.

2. Размещение лаборатории в здании насосной и воздуходувнойстанций допускается при условии принятия мер, исключающих передачу вибрации отоборудования на стены здания.

3. Для станций производительностью менее 1,4 тыс. м³/сутсостав и площадь помещений устанавливаются в зависимости от местных условий.

 

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ МЕХАНИЧЕСКОЙОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД

 

Решетки

 

6.16. Всоставе очистных сооружений следует предусматривать решетки с прозорами неболее 16 мм, со стержнями прямоугольной формы или решетки-дробилки.

Примечание.Решетки допускается не предусматривать в случае подачи сточных вод на очистныесооружения насосами при установке перед насосами решеток с прозорами не более16 мм или решеток-дробилок, при этом:

длинанапорного трубопровода не должна превышать 500 м;

в насосныхстанциях предусматривается вывоз задержанных на решетках отбросов.

6.17.Число решеток и решеток-дробилок, скорости протекания жидкости в прозорах,нормы съема отбросов, расстояние между устанавливаемым оборудованием и т. д.следует определять согласно пп. 5.12-5.16.

6.18.Механизированная очистка решеток от отбросов и транспортирование их к дробилкамдолжны быть предусмотрены при количестве отбросов 0,1 м³/сут иболее. При меньшем количестве отбросов допускается установка решеток с ручнойочисткой.

6.19. При обосновании отбросы с решеток допускаетсясобирать в контейнеры с герметически закрывающимися крышками и вывозить в местаобработки твердых бытовых и промышленных отходов.

6.20.Дробленые отбросы рекомендуется направлять для совместной переработки сосадками очистных сооружений.

6.21.Решетки-дробилки допускается устанавливать в каналах без зданий.

6.22. Вздании решеток необходимо предусматривать мероприятия, предотвращающиепоступление холодного воздуха в помещение через подводящие и отводящие каналы.

6.23.Поп здания решеток надлежит располагать выше расчетного уровня сточной воды вканале не менее чем на 0,5 м.

6.24.Потери напора в решетках следует принимать в 3 раза большими, чем для чистыхрешеток.

6.25.Для монтажа и ремонта решеток, дробилок и другого оборудования необходимопредусматривать установку подъемно-транспортного оборудования согласно СНиП2.04.02-84.

Дляперемещения контейнеров подъемно-транспортное оборудование должно быть сэлектроприводом.

 

Песколовки

 

6.26.Песколовки необходимо предусматривать при производительности очистныхсооружений свыше 100 м³/сут. Число песколовок или отделенийпесколовок надлежит принимать не менее двух, причем все песколовки илиотделения должны быть рабочими.

Тип песколовки(горизонтальная, тангенциальная, аэрируемая) необходимо выбирать с учетомпроизводительности очистных сооружении, схемы очистки сточных вод и обработкиих осадков, характеристики взвешенных веществ, компоновочных решений и т. п.

6.27.При расчете горизонтальных и аэрируемых песколовок следуют определять их длину L_s, м, по формуле

                                                      (17)

где K_s - коэффициент, принимаемый по табл. 27;

H_s- расчетная глубина песколовки, м, принимаемая для аэрируемых песколовок равнойполовине общей глубины;

v_s - скорость движения сточных вод, м/с,принимаемая по табл. 28;

u₀- гидравлическая крупность песка, мм/с, принимаемая в зависимости от требуемогодиаметра задерживаемых частиц песка.

 

Таблица27

 

 

Таблица28

 

Песколовка	Гидравли- ческая крупность песка u0, мм/с	Скорость движения сточных вод vs, м/с, при притоке		Глубина Н, м	Количество задерживаемого песка, л/чел.-сут	Влажность песка, %	Содержание песка в осадке, %
		минималь-ном	максималь-ном
Горизонтальная	18,7-24,2	0,15	0,3	0,5-2	0,02	60	55-60
Аэрируемая	13,2-18,7	-	0,08-0,12	0,7-3,5	0,03	-	90-95
Тангенциальная	18,7-24,2	-	-	0,5	0,02	60	70-75

 

6.28.При проектировании песколовок следует принимать общие расчетные параметры дляпесколовок различных типов по табл. 28:

а) длягоризонтальных песколовок - продолжительность протекания сточных вод примаксимальном притоке не менее 30 с;

б) дляаэрируемых песколовок:

установкуаэраторов из дырчатых труб - на глубину 0,7 H_sвдоль одной из продольных стен над лотком для сбора песка;

интенсивностьаэрациии - 3-5 м³/(м²×ч);

поперечныйуклон дна к песковому лотку - 0,2-0,4;

впуск воды -совпадающий с направлением вращения воды в песколовке, выпуск - затопленный;

отношениеширины к глубине отделения - В:Н = 1:1,5;

в) длятангенциальных песколовок:

нагрузку - 110м³/(м² × ч)при максимальном притоке;

впуск воды -по касательной на всей расчетной глубине;

глубину -равную половине диаметра;

диаметр - неболее 6 м.

6.29.Удаление задержанного песка из песколовок всех типов следует предусматривать:

вручную - приобъеме его до 0,1 м³/сут;

механическимили гидромеханическим способом с транспортированием песка к приямку ипоследующим отводом за пределы песколовок гидроэлеваторами, песковыми насосамии другими способами - при объеме его свыше 0,1 м³/сут.

6.30.Расход производственной воды q_h, л/с,при гидромеханическом удалении песка (гидросмывом с помощью трубопровода соспрысками, укладываемого в песковый лоток) необходимо определять по формуле

                                                            (18)

где v_h - восходящая скорость смывной воды в лотке,принимаемая равной 0,0065 м/с;

l_sc - длина пескового лотка, равная длинепесколовки за вычетом длины пескового приямка, м;

b_sc - ширина пескового лотка, равная 0,5 м.

6.31.Количество песка, задерживаемого в песколовках, для бытовых сточных воднадлежит принимать 0,02 л/(чел×сут),влажность песка 60 %, объемный вес 1,5 т/м³.

6.32.Объем пескового приемка следует принимать не более двухсуточного объемавыпадающего песка, угол наклона стенок приямка к горизонту - не менее 60°.

6.33.Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматриватьплощадки с ограждающими валиками высотой 1-2 м. Нагрузку на площадку надлежитпредусматривать не более 3 м³/м² в год при условиипериодического вывоза подсушенного песка в течение года. Допускается применятьнакопители со слоем напуска песка до 3 м в год. Удаляемую с песковых площадокводу необходимо направлять в начало очистных сооружений.

Для съездаавтотранспорта на песковые площадки надлежит устраивать пандус уклоном0,12-0,2.

6.34.Для отмывки и обезвоживания песка допускается предусматривать устройствобункеров, приспособленных для последующей погрузки песка в мобильный транспорт.Вместимость бункеров должна рассчитываться на 1,5 - 5-суточное хранение песка.Для повышения эффективности отмывки песка следует применять бункера в сочетаниис напорными гидроциклонами диаметром 300 мм и напором пульпы перед гидроциклоном0,2 МПа (2 кгс/см²). Дренажная вода из песковых бункеров должнавозвращаться в канал перед песколовками.

В зависимостиот климатических условий бункер следует размещать в отапливаемом здании илипредусматривать его обогрев.

6.35.Для поддержания в горизонтальных песколовках постоянной скорости движениясточных вод на выходе из песколовки надлежит предусматривать водослив с широкимпорогом.

 

Усреднители

 

6.36.При необходимости усреднения состава и расхода производственных сточных воднадлежит предусматривать усреднители.

6.37.Тип усреднителя (барботажный, с механическим перемешиванием, многоканальный)следует выбирать с учетом характера колебаний концентрации загрязняющих веществ(циклические, произвольные колебания и залповые сбросы), а также вида и количествавзвешенных веществ.

6.38.Число секции усреднителей необходимо принимать не менее двух, причем оберабочие.

При наличии всточных водах взвешенных веществ следует предусматривать мероприятия попредотвращению осаждения их в усреднителе.

6.39. Вусреднителях с барботированием или механическим перемешиванием при наличии встоках легколетучих ядовитых веществ следует предусматривать перекрытие ивентиляционную систему.

6.40.Усреднитель барботажного типа необходимо применять для усреднения состава сточныхвод с содержанием взвешенных веществ до 500 мг/л гидравлической крупностью до10 мм/с при любом режиме их поступления.

6.41.Объем усреднителя W_z, м³,при залповом сбросе следует рассчитывать по формулам:

 приK_av до 5;                                                     (19)

 приK_av = 5 иболее,                                         (20)

где q_w - расход сточных вод, м /ч;

t_z- длительность залпового сброса, ч;

K_av - требуемый коэффициент усреднения, равный:

                                                               (21)

здесь С_max - концентрация загрязнений в залповом сбросе;

С_mid - средняя концентрациязагрязнений в сточных водах;

С_adm - концентрация, допустимая по условиям работыпоследующих сооружений.

6.42.Объем усреднителя W_cir, м³,при циклических колебаниях надлежит рассчитывать по формулам:

 приK_avдо5;                                      (22)

 приK_av = 5 и более,                                     (23)

где t_cir - период цикла колебаний, ч;

K_av - коэффициент усреднения, определяемый поформуле (21).

6.43.При произвольных колебаниях объем усреднителя W_es,м³, следует определять пошаговым расчетом (методом последовательногоприближения) по формуле

                                                       (24)

где Dt_st - временной шаграсчета, принимаемый не более 1 ч;

DС_ex- приращение концентрации на выходе усреднителя за текущий шаг расчета (можетбыть как положительным, так и отрицательным), г/м³ .

Расчет следуетначинать с неблагоприятных участков графика почасовых колебаний.

Еслиполучающийся в результате расчета ряд С_exне удовлетворяет технологическим требованиям (например, по максимальнойвеличине С_ex), расчет следуетповторить при увеличенном W_es.Начальную величину W_es необходимоназначать ориентировочно исходя из оценки общего характера колебаний С_ex. График колебаний на входе в усреднитель C_en должен приниматься фактический (по данномупроизводству или аналогу) или по технологическому заданию.

6.44.Распределение сточных вод по площади усреднителя барботажного типа должно бытьмаксимально равномерным с использованием системы каналов и подающих лотков спридонными отверстиями или треугольными водосливами при скорости течения влотке не менее 0,4 м/с.

6.45.Барботирование следует осуществлять через перфорированные трубы, укладываемыестрого горизонтально вдоль резервуара. При пристенном расположении барботероврасстояние от них до противоположной стены следует принимать 1-1,5h, между барботерами - 2-3h, при промежуточномрасположении расстояние барботеров от стены 1-1,5h, где h -глубина погружения барботера. При переменной глубине воды в усреднителе h следует принимать примаксимальном уровне.

6.46. Прирасчете необходимо принимать:

интенсивностьбарботирования при пристенных барботерах (создающих один циркуляционный поток)- 6 м³/ч на 1 м, промежуточных (создающих два циркуляционных потока)- 12 м³/ч на 1 м;

интенсивностьбарботирования для предотвращения выпадения в осадок взвесей в пристенныхбарботерах - до 12 м³/ч на 1 м, в промежуточных - до 24 м³/чна 1 м;

перепаддавления в отверстиях барботера - 1-4 кПа (0,1-0,4 м вод. ст.).

6.47.Усреднитель с механическим перемешиванием следует применять для усреднениясостава сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше 500 мг/л при любомрежиме их поступления. Подача осуществляется периферийным желобом равномерно попериметру усреднителя.

6.48.Объем усреднителя с механическим перемешиванием должен рассчитыватьсяаналогично объему усреднителя барботажного типа.

6.49.Многоканальные усреднители с заданным распределением сточных вод по каналамнадлежит применять для выравнивания залповых сбросов сточных вод с содержаниемвзвешенных веществ гидравлической крупностью до 5 мм/с при концентрации до 500мг/л.

6.50.Объем W_av, м³,многоканальных усреднителей при залповых сбросах высококонцентрированныхсточных вод следует рассчитывать по формуле

                                                             (25)

где q_w - расход сточных вод, м³/ч;

t_z - длительность залпового сброса, ч;

K_av - коэффициент усреднения.

6.51.Для снижения расчетных расходов сточных вод. поступающих на очистныесооружения, допускается устройство регулирующих резервуаров.

6.52.Регулирующие резервуары надлежит размещать после решеток и песколовок с подачейв них сточных вод через разделительную камеру, отделяющую расход, превышающийусредненный.

6.53.Конструкцию регулирующих резервуаров следует принимать аналогичной первичнымотстойникам с соответствующими устройствами для удаления осадка и перекачкойосветленной воды на последующие сооружения для ее очистки в часы минимальногопритока.

6.54.Оптимальную величину зарегулированного расчетного расхода следует определятьтехнико-экономическим расчетом, подбирая последовательно ряд значенийкоэффициентов неравномерности после регулирования К_reg, объемов регулирующего резервуара и объемовсооружений для очистки сточных вод и вспомогательных сооружений (воздуходувнойи насосных станций и т. д.).

6.55.Подбор значений коэффициентов неравномерности после регулирования К_reg объемов регулирующего резервуара W_reg следует выполнять по соотношениям:

                                                              (26)

                                                              (27)

где K_gen - общийкоэффициент неравномерности поступления сточных вод;

q_mid - среднечасовой расход сточных вод.

Зависимостьмежду g_regи t_regдопускается принимать по табл. 29.

 

Таблица29

 

 

6.56.При необходимости усреднения расхода и концентрации сточных вод объемусреднителя и концентрацию загрязняющих веществ необходимо определять пошаговымрасчетом.

Приращенияобъема водной массы DW, м³, и концентрации DС, г/м³, на текущем шаге расчета следуетопределять по формулам:

                                                     (28)

                                                 (29)

где q_en, q_ex,C_en, C_ex- расходы сточных вод и концентрации загрязняющих веществ на предыдущем шагерасчета;

W_av - объем усреднителя в момент расчета, м³.

 

Отстойники

 

6.57. Тип отстойника (вертикальный, радиальный, свращающимся сборно-распределительным устройством, горизонтальный, двухъярусныйи др.) необходимо выбирать с учетом принятой технологической схемы очисткисточных вод и обработки их осадка, производительности сооружений, очередностистроительства, числа эксплуатируемых единиц, конфигурации и рельефа площадки,геологических условий, уровня грунтовых вод и т. п.

6.58.Число отстойников следует принимать: первичных - не менее двух, вторичных - неменее трех при условии, что все отстойники являются рабочими. При минимальномчисле их расчетный объем необходимо увеличивать в 1,2-1,3 раза.

6.59.Расчет отстойников, кроме вторичных после биологической очистки, надлежитпроизводить по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимогоэффекта осветления.

Желобадвухъярусных отстойников следует рассчитывать из условия продолжительностиотстаивания 1,5 ч.

Расчетвторичных отстойников надлежит производить согласно пп. 6.160-6.163.

6.60.Расчетное значение гидравлической крупности u₀,мм/с, необходимо определять по кривым кинетики отстаивания Э = f(t), получаемымэкспериментально, с приведением полученной в лабораторных условиях величины квысоте слоя, равной глубине проточной части отстойника, по формуле

                                                          (30)

где H_set - глубина проточной части в отстойнике,м;

K_set - коэффициент использования объемапроточной части отстойника;

t_set- продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очистки иполученная в лабораторном цилиндре в слое h₁; для городскихсточных вод данную величину допускается принимать по табл. 30;

n₂ - показатель степени, зависящий отагломерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод следуетопределять по черт. 2.

 

Примечания: 1.Расчет отстойников для сточных вод, содержащих загрязняющие вещества легче воды(нефтепродукты, масла, жиры и т. п.), следует выполнять с учетом гидравлическойкрупности всплывающих частиц.

2. При наличии в воде частиц тяжелей и легче воды зарасчетную надлежит принимать меньшую гидравлическую крупность.

3. В случае, когда температура сточной воды впроизводственных условиях отличается от температуры воды, при которойопределялась кинетика отстаивания, необходимо вводить поправку

                                                                 (31)

где m_lab, m_pr - вязкость воды присоответствующих температурах в лабораторных и производственных условиях;

u₀ - гидравлическая крупность частиц, полученная поформуле (30), мм/с.

 

Таблица30

 

 

 

Черт.2. Зависимость показателя степени n₂от исходной концентрации взвешенных веществ в городских сточных водах приэффекте отстаивания

1- Э = 50 %; 2 - Э = 60 %; 3 - Э = 70 %

 

6.61.Основные расчетные параметры отстойников надлежит определять по табл. 31.

 

Таблица31

 

Отстойник	Коэффициент использования объема Кset	Рабочая глубина части Hset, м	Ширина Bset, м	Скорость рабочего потока vw, мм/с	Уклон днища к иловому приямку
Горизонтальный	0,5	1,5-4	2Hset - 5Hset	5-10	0,005-0,05
Радиальный	0,45	1,5-5	-	5-10	0,005-0,05
Вертикальный	0,35	2,7-3,8	-	-	-
С вращающимся сборно-распределительным устройством	0,85	0,8-1,2	-	-	0,05
С нисходяще-восходящим потоком	0,65	2,7-3,8	-	2uo - 3uo	-
С тонкослойными блоками:
противоточная (прямоточная) схема работы	0,5-0,7	0,025-0,2	2-6	-	-
перекрестная схема работы	0,8	0,025-0,2	1,5	-	0,005

 

Примечания: 1.Коэффициент К_set определяет гидравлическую эффективность отстойника изависит от конструкции водораспределительных и водосборных устройств;указывается организацией-разработчиком.

2. Величину турбулентной составляющей v_tb, мм/с, взависимости от скорости рабочего потока v_w,мм/с, надлежит определять по табл. 32.

 

Таблица32

 

 

6.62.Производительность одного отстойника q_set,м³/ч, следует определять исходя из заданных геометрических размеровсооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формулам:

а) длягоризонтальных отстойников

                                             (32)

б) дляотстойников радиальных, вертикальных и с вращающимся сборно-распределительнымустройством

                                        (33)

в) дляотстойников с нисходяще-восходящим потоком

                                                     (34)

г) дляотстойников с тонкослойными блоками при перекрестной схеме работы

                                                  (35)

д) то же, припротивоточной схеме

                                                  (36)

где К_set - коэффициент использования объема, принимаемыйпо табл. 31;

L_set- длина секции, отделения, м;

L_bl- длина тонкослойного блока (модуля), м;

B_set- ширина секции, отделения, м;

B_bl- ширина тонкослойного блока, м;

D_set- диаметр отстойника, м;

d_en - диаметр впускного устройства, м;

u₀- гидравлическая крупность задерживаемых частиц, мм/с, определяемая по формуле(30);

v_tb- турбулентная составляющая,мм/с, принимаемая по табл. 32 в зависимости от скорости потока в отстойнике v_w, мм/с;

H_bl- высота тонкослойного блока, м;

h_ti- высота яруса тонкослойного блока (модуля), м;

K_dis - коэффициент сноса выделенных частиц,принимаемый при плоских пластинах равным 1,2, при рифленых пластинах - 1.

6.63.Основные конструктивные параметры следует принимать:

а) длягоризонтальных и радиальных отстойников:

впуск исходнойводы и сбор осветленной - равномерными по ширине (периметру) впускного исборного устройств отстойника;

высотунейтрального слоя для первичных отстойников - на 0,3 м выше днища (на выходе изотстойника), для вторичных - 0,3 м и глубину слоя ила 0,3-0,5 м;

угол наклонастенок илового приямка - 50-55°;

б) длявертикальных отстойников:

длинуцентральной трубы - равной глубине зоны отстаивания;

скоростьдвижения рабочего потока в центральной трубе - не более 30 мм/с;

диаметрраструба - 1,35 диаметра трубы;

диаметротражательного щита - 1,3 диаметра раструба;

уголконусности отражательного щита - 146°;

скоростьрабочего потока между раструбом и отражательным щитом - не более 20 мм/с дляпервичных отстойников и не более 15 мм/с для вторичных;

высотунейтрального слоя между низом отражательного щита и уровнем осадка - 0,3 м;

угол наклонаконического днища - 50-60°;

в) дляотстойников с нисходяще-восходящим потоком:

площадь зонынисходящего потока - равной площади зоны восходящего;

высотуперегородки, разделяющей зоны, - равной 2/3 H_set;

уровеньверхней кромки перегородки - выше уровня воды на 0,3 м, но не выше стенкиотстойника;

распределительныйлоток переменного сечения - внутри разделительной перегородки. Начальноесечение лотка следует рассчитывать на пропуск расчетного расхода со скоростьюне менее 0,5 м/с, в конечном сечении скорость - не менее 0,1 м/с.

Дляравномерного распределения воды кромку водослива распределительного лоткаследует выполнять в виде треугольных водосливов через 0,5 м;

г) дляотстойников с тонкослойными блоками - угол наклона пластин от 45 до 60°.

6.64.Для повышения степени очистки или для обеспечения возможности увеличенияпроизводительности эксплуатируемых станций существующие отстойники(горизонтальные, радиальные, вертикальные) могут быть дополнены блоками изтонкослойных элементов. В этом случае блоки необходимо располагать на выходеводы из отстойника перед водосборным лотком.

6.65.Количество осадка Q_mud, м³/ч,выделяемого при отстаивании, надлежит определять исходя из концентрациивзвешенных веществ в поступающей воде C_enи концентрации взвешенных веществ в осветленной воде C_ex:

                                                  (37)

где q_w- расход сточных вод, м³/ч;

p_mud - влажность осадка, %;

g_mud- плотность осадка, г/см³.

6.66.Исходя из объема образующегося осадка и вместимости зоны накопления его вотстойнике, следует определять интервал времени между выгрузками осадка. Приудалении осадка под гидростатическим давлением вместимость приямка первичныхотстойников и вторичных отстойников после биофильтров надлежит предусматриватьравной объему осадка, выделенного за период не более 2 сут, вместимость приямкавторичных отстойников после аэротенков - не более двухчасового пребыванияосадка.

Примеханизированном удалении осадка вместимость зоны накопления его в первичныхотстойниках надлежит принимать по количеству выпавшего осадка за период неболее 8 ч.

6.67.Перемещение выпавшего осадка к приямкам надлежит предусматривать механическимспособом или созданием соответствующего наклона стенок (не менее 50°).

6.68.Удаление осадка из приямка отстойника надлежит предусматривать самотеком, подгидростатическим давлением, насосами, предназначенными для перекачки жидкости сбольшим содержанием взвешенных веществ, гидроэлеваторами, эрлифтами, ковшовымиэлеваторами, грейфером и т. д.

Гидростатическоедавление при удалении осадка из отстойников бытовых сточных вод необходимопринимать, не менее, кПа (м вод. ст.): первичных - 15(1,5), вторичных - 12(1,2)после биофильтров и 9 (0,9) - после аэротенков.

Для вторичныхотстойников рекомендуется предусматривать возможность изменения высотыгидростатического напора.

Диаметр труб дляудаления осадка необходимо принимать не менее 200 мм.

6.69.Для удержания всплывших загрязняющих веществ перед водосборным устройствомследует предусматривать полупогруженные перегородки и удаление накопленных наповерхности воды веществ.

Глубина погруженияперегородки под уровень воды должна быть не менее 0,3 м.

Высоту бортаотстойника над поверхностью воды надлежит принимать 0,3 м.

6.70.Водоприемные лотки должны быть оборудованы водосливами с тонкой стенкой.Крепление водослива к лотку должно обеспечивать возможность его регулированияпо высоте. Водосливная кромка может быть прямой или с треугольными вырезами.Нагрузка на 1 м водослива не должна превышать 10 л/с.

 

Двухъярусные отстойники иосветлители-перегниватели

 

6.71. Двухъярусныеотстойники надлежит предусматривать одинарные или спаренные. В спаренныхотстойниках следует обеспечивать возможность изменения направления движениясточных вод в осадочных желобах.

6.72.Двухъярусные отстойники надлежит проектировать согласно пп. 6.57-6.59,6.65-6.70. При этом следует принимать:

свободнуюповерхность водного зеркала для всплывания осадка - не менее 20 % площадиотстойника в плане;

расстояниемежду стенками соседних осадочных желобов - не менее 0,5 м;

наклон стенокосадочного желоба к горизонту - не менее 50°;стенки должны перекрывать одна другую не менее чем на 0,15 м;

глубинуосадочного желоба - 1,2-2,5 м, ширину щели осадочного желоба - 0,15 м;

высотунейтрального слоя от щели желоба до уровня осадка в септической камере - 0,5 м;

уклонконического днища септической камеры - не менее 30°;

влажностьудаляемого осадка - 90 %;

распадбеззольного вещества осадка - 40 %;

эффективностьзадержания взвешенных веществ - 40-50 %.

6.73.Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников надлежит определять потабл. 33.

 

Таблица33

 

 

Примечания: 1.Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников должна быть увеличенана 70 % при подаче в нее ила из аэротенков на полную очистку ивысоконагружаемых биофильтров и на 30 % при подаче ила из отстойников послекапельных биофильтров и аэротенков на неполую очистку. Впуск ила долженпроизводиться на глубине 0,5 м ниже щели желобов.

2. Вместимость септической камеры двухъярусныхотстойников для осветления сточной воды при подаче ее на поля фильтрациидопускается уменьшать не более чем на 20 %.

 

6.74.При среднегодовой температуре воздуха до 3,5 °Сдвухъярусные отстойники с пропускной способностью до 500 м³/сутдолжны быть размещены в отапливаемых помещениях, при среднегодовой температуревоздуха от 3,5 до 6 °С и пропускнойспособности до 100 м³/сут - в неотапливаемых помещениях.

6.75.Осветлители-перегниватели следует проектировать в виде комбинированногосооружения, состоящего из осветлителя с естественной аэрацией, концентрическирасполагаемого внутри перегнивателя.

6.76.Осветлители следует проектировать в виде вертикальных отстойников с внутреннейкамерой флокуляции, с естественной аэрацией за счет разности уровней воды враспределительной чаше и осветлителе.

Припроектировании осветлителей необходимо принимать:

диаметросветлителя - не более 9 м;

разностьуровней воды в распределительной чаше и осветлителе - 0,6 м без учета потерьнапора в коммуникациях;

вместимостькамеры флокуляции - на пребывание в ней сточных вод не более 20 мин;

глубину камерыфлокуляции - 4-5 м;

скоростьдвижения воды в зоне отстаивания - 0,8-1,5 мм/с, в центральной трубе - 0,5-0,7м/с;

диаметрнижнего сечения камеры флокуляции - исходя из средней скорости 8-10 мм/с;

расстояниемежду нижним краем камеры флокуляции и поверхностью осадка в иловой части - неменее 0,6 м;

уклон днищаосветлителя - не менее 50;

снижениеконцентрации загрязняющих веществ по взвешенным веществам - до 70 % и по БПК_полн- до 15 %.

6.77.При проектировании перегнивателей надлежит принимать:

вместимостьперегнивателя по суточной дозе загрузки осадка - в зависимости от влажностиосадка и среднезимней температуры сточных вод;

суточную дозузагрузки осадка - по табл. 34;

 

Таблица34

 

Средняя температура сточных вод или осадка, °С	6	7	8,5	10	12	15	20
Суточная доза загрузки осадка, %	0,72	0,85	1,02	1,28	1,7	2,57	5

 

Примечания: 1.Суточная доза загрузки указана для осадка влажностью 95 %. При влажности p_mud,отличающейся от 95 %, суточная доза загрузки уточняется умножением табличногозначения на отношение

2. Суточные дозы загрузки осадка производственныхсточных вод устанавливаются экспериментально.

 

ширинукольцевого пространства между наружной поверхностью стен осветлителя ивнутренней поверхностью стен перегнивателя - не менее 0,7 м;

уклон днища -не менее 30°;

разрушениекорки гидромеханическим способом - путем подачи осадка dкольцевой трубопровод под давлением через сопла, наклоненные под углом 45° к поверхности осадка.

 

Септики

 

6.78.Септики надлежит применять для механической очистки сточных вод, поступающих наполя подземной фильтрации, в песчано-гравийные фильтры, фильтрующие траншеи ифильтрующие колодцы.

6.79. Полныйрасчетный объем септика надлежит принимать: при расходе сточных вод до 5 м³/сут- не менее 3-кратного суточного притока, при расходе свыше 5 м³/сут- не менее 2,5-кратного.

Указанныерасчетные объемы септиков следует принимать исходя из условия очистки их неменее одного раза в год.

Присреднезимней температуре сточных вод выше 10 °Сили при норме водоотведения свыше 150 л/сут на одного жителя полный расчетныйобъем септика допускается уменьшать на 15-20 %.

6.80. Взависимости от расхода сточных вод следует принимать: однокамерные септики -при расходе сточных вод до 1 м³/сут, двухкамерные - до 10 итрехкамерные - свыше 10 м³/сут.

6.81.Объем первой камеры следует принимать: в двухкамерных септиках - 0,75, втрехкамерных - 0,5 расчетного объема. При этом объем второй и третьей камернадлежит принимать по 0,25 расчетного объема.

В септиках,выполняемых из бетонных колец, все камеры следует принимать равного объема. Втаких септиках при производительности свыше 5 м³/сут камеры надлежитпредусматривать без отделений.

6.82.При необходимости обеззараживания сточных вод, выходящих из септика, следуетпредусматривать контактную камеру, размер которой в плане надлежит принимать неменее 0,75´1 м.

6.83.Лоток подводящей трубы должен быть расположен не менее чем на 0,05 м вышерасчетного уровня жидкости в септике. Необходимо предусматривать устройства длязадержания плавающих веществ и естественную вентиляцию.

6.84.Выпуски из зданий должны присоединяться к септикам через смотровые колодцы.

 

Гидроциклоны

 

6.85. Длямеханической очистки сточных вод от взвешенных веществ допускается применятьоткрытые и напорные гидроциклоны.

6.86.Открытые гидроциклоны необходимо применять для выделения всплывающих иоседающих грубодисперсных примесей гидравлической крупностью свыше 0,2 мм/с искоагулированной взвеси.

Напорныегидроциклоны следует применять для выделения из сточных вод грубодисперсныхпримесей главным образом минерального происхождения.

Гидроциклонымогут быть использованы в процессах осветления сточных вод, сгущения осадков,обогащения известкового молока, отмывки песка от органических веществ, в томчисле нефтепродуктов.

При осветлениисточных вод аппараты малых размеров обеспечивают больший эффект очистки. Присгущении осадков минерального происхождения следует применять гидроциклоныбольших диаметров (свыше 150 мм).

6.87.Удельную гидравлическую нагрузку q_hc,м³/(м²×ч),для открытых гидроциклонов следует определять по формуле

                                                          (38)

где u₀ - гидравлическая крупность частиц, которыенеобходимо выделить для обеспечения требуемого эффекта, мм/с;

K_hc- коэффициент пропорциональности, зависящий от типа гидроциклона и равный длягидроциклонов:

без внутреннихустройств - 0,61;

с конической диафрагмойи внутренним цилиндром - 1,98;

многоярусногос центральными выпусками

                                                   (39)

здесь n_ti - число ярусов;

D_hc - диаметр гидроциклона, м;

d_d - диаметр окружности, на которой располагаютсяраструбы выпусков, м; многоярусного с периферийным отбором осветленной воды

                                                 (40)

здесь n¢_ti - число пар ярусов;

d_d - диаметр отверстиясредней диафрагмы пары ярусов, м.

6.88.Производительность одного аппарата Q_hc,м³/ч, следует определять по формуле

                                                  (41)

6.89.Удаление выделенного осадка из открытых гидроциклонов следует предусматриватьнепрерывное под гидростатическим давлением, гидроэлеваторами илимеханизированными средствами.

Всплывающиепримеси, масла и нефтепродукты необходимо задерживать полупогруженнойперегородкой.

6.90.Расчет напорных гидроциклонов надлежит производить исходя из крупности задерживаемыхчастиц d и их плотности.

Диаметргидроциклона D¢_hc следуетопределять по табл. 35.

6.91.Основные размеры напорного гидроциклона следует подбирать по даннымзаводов-изготовителей.

Давление навходе в напорный гидроциклон надлежит принимать:

0,15-0,4 МПа(1,5-4 кгс/см²) - при одноступенчатых схемах осветления и сгущенияосадков и многоступенчатых установках, работающих с разрывом струи;

0,35-0,6 МПа(3,5-6 кгс/см²) - при многоступенчатых схемах, работающих безразрыва струи.

Числорезервных аппаратов следует принимать:

при очисткесточных вод и уплотнении осадков, твердая фаза которых не обладает абразивнымисвойствами, - один при числе рабочих аппаратов до 10, два - при числе до 15 ипо одному на каждые десять при числе рабочих аппаратов свыше 15;

при очисткесточных вод и осадков с абразивной твердой фазой - 25 % числа рабочихаппаратов.

6.92.Производительность напорного гидроциклона Q¢_hc,м³/ч, назначенных размеров следует рассчитывать по формуле

                                              (42)

где g - ускорение силы тяжести, м/с²;

DP- потери давления в гидроциклоне, МПа;

d_en, d_ex- диаметры питающего и сливного патрубков, мм.

6.93. Взависимости от требуемой эффективности очистки сточных вод и степени сгущенияосадков обработка в напорных гидроциклонах может осуществляться в одну. Две илитри ступени путем последовательного соединения аппаратов с разрывом и безразрыва струи.

Для сокращенияпотерь воды с удаляемым осадком шламовый патрубок гидроциклона первой ступениследует герметично присоединять к шламовому резервуару.

 

Таблица35

 

D¢hc, мм	25	40	60	80	100	125	160	200	250	320	400	500
d, мм	8-25	10-30	15-35	18-40	20-50	25-60	30-70	35-85	40-110	45-150	50-170	55-200

 

На первойступени следует использовать гидроциклоны больших размеров для задержанияосновной массы взвешенных веществ и крупных частиц взвеси, которые могутзасорить гидроциклоны малых размеров, используемые на последующих ступеняхустановки.

 

Центрифуги

 

6.94.Осадительные центрифуги непрерывного или периодического действия следуетприменить для выделения из сточных вод мелкодисперсных взвешенных веществ,когда для их выделения не могут быть применены реагенты, а также принеобходимости извлечения из осадка ценных продуктов и их утилизации.

Центрифуги непрерывногодействия следует применять для очистки сточных вод с расходом до 100 м³/ч,когда требуется выделить частицы гидравлической крупностью 0,2 мм/с(противоточные) и 0,05 мм/с (прямоточные); центрифуги периодического действия -для очистки сточных вод, расход которых не превышает 20 м³/ч, принеобходимости выделения частиц гидравлический крупностью 0,05-0,01 мм/с.

Концентрациямеханических загрязняющих веществ не должна превышать 2-3 г/л.

6.95.Подбор необходимого типоразмера осадительной центрифуги необходимо производитьпо величине требуемого фактора разделения Fr,при котором обеспечивается наибольшая степень очистки. Фактор разделения Fr и продолжительность центрифугирования t_cf, с, следует определять по результатамэкспериментальных данных, полученных в лабораторных условиях.

6.96.Объемную производительность центрифуги Q_cf,м³/ч, надлежит рассчитывать по формуле

                                                         (43)

где W_cf - объем ванны ротора центрифуги, м³;

K_cf - коэффициентиспользования объема центрифуги, принимаемый равным 0,4-0,6.

Флотационные установки

 

6.97.Флотационные установки надлежит применять для удаления из воды взвешенныхвеществ, ПАВ, нефтепродуктов, жиров, масел, смол и других веществ, осаждениекоторых малоэффективно.

6.98.Флотационные установки также допускается применять:

для удалениязагрязняющих веществ из сточных вод перед биологической очисткой;

для отделенияактивного ила во вторичных отстойниках;

для глубокойочистки биологически очищенных сточных вод;

прифизико-химической очистке с применением коагулянтов и флокулянтов;

в схемахповторного использования очищенных вод.

6.99.Напорные, вакуумные, безнапорные, электрофлотационные установки надлежитприменять при очистке сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше100-150 мг/л (с учетом твердой фазы, образующейся при добавлении коагулянтов).При меньшем содержании взвесей для фракционирования в пену ПАВ, нефтепродуктови др. и для пенной сепарации могут применяться установки импеллерные,пневматические и с диспергированием воздуха через пористые материалы.

6.100.Для осуществления процесса разделения фаз допускается применять прямоугольные(с горизонтальным и вертикальным движением воды) и круглые (с радиальным ивертикальным движением воды) флотокамеры. Объем флотокамер складывается изобъемов рабочей зоны (глубина 1,0-3,0 м), зоны формирования и накопления пены(глубина 0,2-1,0 м), зоны осадка (глубина 0,5-1,0 м). Гидравлическая нагрузка -3-6 м³/(м²×ч).Число флотокамер должно быть не менее двух, все камеры рабочие.

6.101.Для повышения степени задержания взвешенных веществ допускается использоватькоагулянты и флокулянты. Вид реагента и его доза зависят от физико-химическихсвойств обрабатываемой воды и требований к качеству очистки.

6.102.Влажность и объем пены (шлама) зависят от исходной концентрации взвешенных идругих загрязняющих веществ и от продолжительности накопления ее на поверхности(периодический или непрерывный съем). Периодический съем следует применять внапорных, безнапорных и электрофлотационных установках. Расчетную влажностьпены следует принимать, %: при непрерывном съеме - 96-98; при периодическомсъеме с помощью скребков транспортеров или вращающихся скребков - 94-95; присъеме шнеками и скребковыми тележками - 92-93. В осадок выпадает от 7 до 10 %задержанных веществ при влажности 95-98 %. Объем пены (шлама) W_mud привлажности 94-95 % может быть определен по формуле (% к объемуобрабатываемой воды)

                                                              (44)

где C_en - исходная концентрация нерастворенныхпримесей, г/л.

6.103.При проектировании установок импеллерных, пневматических и с диспергированиемвоздуха через пористые материалы необходимо принимать:

продолжительностьфлотации - 20-30 мин;

расход воздухапри работе в режиме флотации - 0,1-0,5 м³/м³;

расход воздухапри работе в режиме пенной сепарации - 3-4 м³/м³ (50-200л на 1 г извлекаемых ПАВ) или 30-50 м³/(м²×ч);

глубину воды вкамере флотации - 1,5-3 м;

окружнуюскорость импеллера - 10-15 м/с;

камеру дляимпеллерной флотации - квадратную со стороной, равной 6D(D - диаметр импеллера 200-750 мм);

скоростьвыхода воздуха из сопел при пневматической флотации -100-200 м/с;

диаметр сопел- 1-1,2 мм;

диаметротверстий пористых пластин - 4-20 мкм;

давлениевоздуха под пластинами - 0,1-0,2 МПа (1-2 кгс/см²).

6.104.При проектировании напорных флотационных установок следует принимать:

продолжительностьфлотации - 20-30 мин;

количествоподаваемого воздуха, л на 1 кг извлекаемых загрязняющих веществ: 40 - приисходной их концентрации C_en < 200 мг/л, 28 -при C_en =500, 20 - при C_en = 1000 мг/л, 15 -при C_en = 3-4 г/л;

схему флотации- с рабочей жидкостью, если прямая флотация не обеспечивает подачу воздуха внужном количестве;

флотокамеры сгоризонтальным движением воды при производительности до 100 м³/ч, свертикальным - до 200, с радиальным - до 1000 м³/ч;

горизонтальнуюскорость движения воды в прямоугольных и радиальных флотокамерах - не более 5мм/с;

подачу воздухачерез эжектор во всасывающий патрубок насоса - при небольшой высоте всасывания(до 2 м) и незначительных колебаниях уровня воды в приемном резервуаре (0,5-1,0м), компрессором в напорный бак - в остальных случаях.

 

Дегазаторы

 

6.105.Для удаления растворенных газов, находящихся в сточных водах в свободномсостоянии, надлежит применять дегазаторы с барботажным слоем жидкости, снасадкой различной формы и полые распылительные (разбрызгивающие) аппараты.

6.106.Работа дегазаторов допускается при атмосферном давлении или под вакуумом. Дляинтенсификации процесса в дегазатор следует вводить воздух или инертный газ.

6.107.Количество вводимого воздуха на один объем дегазируемой воды при работе подвакуумом или атмосферном давлении следует принимать соответственно для аппаратов:

с насадкой - 3и 5 объемов;

барботажного -5 и 12-15 объемов;

распылительного- 10 и 20 объемов.

6.108.Высоту рабочего слоя насадки следует принимать от 2 до 3 м, барботажного слоя -не более 3 м, в распылительном аппарате - 5 м. В качестве насадки допускаетсяприменять кислотоупорные керамические кольца размером 25´25´4 мм илидеревянные хордовые насадки.

6.109.Для колонных дегазаторов отношение высоты рабочего слоя к диаметру аппаратадолжно быть не более 3 при работе под вакуумом и не более 7 при атмосферномдавлении, для барботажных аппаратов отношение длины к ширине не более 4.

6.110.Аппараты с насадкой надлежит применять при содержании взвешенных веществ вдегазируемой воде не более 500 мг/л, барботажные и распылительные - при большемих содержании.

6.111.Для распределения жидкости в аппаратах надлежит использовать центробежныенасадки с выходным отверстием 10´20мм.

6.112.Количество удаляемого газа W_g, м³,следует определять по формуле

                                                            (45)

где F_f - общая поверхность контакта фаз, м²;

K_x- коэффициент массопередачи, отнесенный к единице поверхности контакта фаз илипоперечного сечения аппарата и принимаемый по данным научно-исследовательскихорганизаций.

 

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯБИОЛОГИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД

 

Преаэраторы ибиокоагуляторы

 

6.113.Преаэраторы и биокоагуляторы следует применять:

для снижениясодержания загрязняющих веществ в отстоенных сточных водах сверхобеспечиваемого первичными отстойниками;

для извлечения(за счет сорбции) ионов тяжелых металлов и других загрязняющих веществ,неблагоприятно влияющих на процесс биологической очистки.

6.114.Преаэраторы надлежит предусматривать перед первичными отстойниками в видеотдельных пристроенных или встроенных сооружений, биокоагуляторы - в видесооружений, совмещенных с вертикальными отстойниками.

6.115.Преаэраторы следует применять на станциях очистки с аэротенками, биокоагуляторы- на станциях очистки как с аэротенками, так и с биологическими фильтрами.

6.116.При проектировании преаэраторов и биокоагуляторов необходимо принимать:

число секцийотдельно стоящих преаэраторов - не менее двух, причем все рабочие;

продолжительностьаэрации сточной воды с избыточным активным илом - 20 мин;

количествоподаваемого ила - 50-100 % избыточного, биологической пленки - 100 %;

удельныйрасход воздуха - 5 м на 1 м³ сточных вод;

увеличениеэффективности задержания загрязняющих веществ (по БПК_полн ивзвешенным веществам) в первичных отстойниках - на 20-25 %;

гидравлическуюнагрузку на зону отстаивания биокоагуляторов - не более 3 м³/(м²×ч).

 

Примечания: 1. Впреаэратор надлежит подавать ил после регенераторов. При отсутствиирегенераторов необходимо предусматривать возможность регенерации активного илав преаэраторах; вместимость отделений для регенерации следует принимать равной0,25-0,3 их общего объема.

2. Для биологической пленки, подаваемой вбиокоагуляторы, надлежит предусматривать специальные регенераторы спродолжительностью аэрации 24 ч.

 

Биологические фильтры

 

Общиеуказания

 

6.117.Биологические фильтры (капельные и высоконагружаемые) надлежит применять длябиологической очистки сточных вод.

6.118.Биологические фильтры для очистки производственных сточных вод допускаетсяприменять как основные сооружения при одноступенчатой схеме очистки или вкачестве сооружений первой или второй ступени при двухступенчатой схемебиологической очистки.

6.119.Биологические фильтры следует проектировать в виде резервуаров со сплошнымистенками и двойным дном: нижним - сплошным, а верхним - решетчатым(колосниковая решетка) для поддержания загрузки. При этом необходимо принимать:высоту междудонного пространства - не менее 0,6 м; уклон нижнего днища ксборным лоткам - не менее 0,01; продольный уклон сборных лотков - по конструктивнымсоображениям, но не менее 0,005.

6.120.Капельные биофильтры следует устраивать с естественной аэрацией,высоконагружаемые - как с естественной, так и с искусственной аэрацией(аэрофильтры).

Естественнуюаэрацию биофильтров надлежит предусматривать через окна, располагаемыеравномерно по их периметру в пределах междудонного пространства и оборудуемыеустройствами, позволяющими закрывать их наглухо. Площадь окон должна составлять1 -5 % площади биофильтра.

В аэрофильтрахнеобходимо предусматривать подачу воздуха в междудонное пространствовентиляторами с давлением у ввода 980 Па (100 мм вод. ст.). На отводныхтрубопроводах аэрофильтров необходимо предусматривать устройство гидравлическихзатворов высотой 200 мм.

6.121.В качестве загрузочного материала для биофильтров следует применить щебень илигальку прочных горных пород, керамзит, а также пластмассы, способные выдержатьтемпературу от 6 до 30 °С без потерипрочности. Все применяемые для загрузки естественные и искусственные материалы,за исключением пластмасс, должны выдерживать:

давление неменее 0,1 МПа (1 кгс/см²) при насыпной плотности до 1000 кг/м³;

не менее чемпятикратную пропитку насыщенным раствором сернокислого натрия;

не менее 10циклов испытаний на морозостойкость;

кипячение втечение 1 ч в 5 %-ном растворе соляной кислоты, масса которой должна превышатьмассу испытуемого материала в 3 раза.

Послеиспытаний загрузочный материал не должен иметь заметных повреждений и его массане должна уменьшаться более чем на 10 % первоначальной.

Требования кпластмассовой загрузке биофильтров следует принимать согласно п. 6.138.

6.122. Загрузка фильтров по высоте должна быть выполненаиз материала одинаковой крупности с устройством нижнего поддерживающего слоявысотой 0,2 м, крупностью 70-100 мм.

Крупность загрузочногоматериала для биофильтров следует принимать по табл. 36.

6.123.Распределение сточных вод по поверхности биофильтров надлежит осуществлять спомощью устройств различной конструкции.

Припроектировании разбрызгивателей следует принимать:

начальныйсвободный напор - около 1,5 м, конечный - не менее 0,5 м;

диаметротверстий - 13-40 мм;

высотурасположения головки над поверхностью загрузочного материала - 0,15-0,2 м;

продолжительностьорошения на капельных биофильтрах при максимальном притоке воды - 5-6 мин.

Припроектировании реактивных оросителей следует принимать:

число идиаметр распределительных труб - по расчету при условии движения жидкости вначале труб со скоростью 0,5-1 м/с;

число идиаметр отверстий в распределительных трубах - по расчету при условии истечениижидкости из отверстий со скоростью не менее 0,5 м/с, диаметры отверстий - неменее 10 мм;

напор уоросителя - по расчету, но не менее 0,5 м;

расположениераспределительных труб - выше поверхности загрузочного материала на 0,2 м.

6.124.Число секций или биофильтров должно быть не менее двух и не более восьми,причем все они должны быть рабочими.

6.125.Расчет распределительной и отводящей сетей биофильтров должен производиться помаксимальному расходу воды с учетом рециркуляционного расхода, определяемогосогласно п. 6.132.

6.126. Вконструкции оборудования фильтров должны быть предусмотрены устройства дляопорожнения на случай кратковременного прекращения подачи сточной воды зимой, атакже устройства для промывки днища биофильтров.

6.127. Взависимости от климатических условий района строительства, производительностиочистных сооружений, режима притока сточных вод, их температуры биофильтрынадлежит размещать либо в помещениях (отапливаемых или неотапливаемых), либо наоткрытом воздухе.

Возможностьразмещения биофильтров вне помещения или в неотапливаемом помещении должна бытьобоснована теплотехническим расчетом, при этом необходимо учитывать опытэксплуатации сооружений, работающих в аналогичных условиях.

 

Таблица36

 

 

Примечание.Содержание кусков пластинчатой формы в загрузке не должно быть свыше 5 %.

 

Капельныебиологические фильтры

 

6.128.При БПК_полн сточных вод L_en > 220мг/л, подаваемых на капельные биофильтры, надлежит предусматривать рециркуляциюочищенных сточных вод; при БПК_полн 220 мг/л и менее необходимостьрециркуляции устанавливается расчетом.

6.129.Для капельных биофильтров надлежит принимать:

рабочую высотуH_bf = 1,5-2 м;

гидравлическуюнагрузку q_bf = 1-3 м³/(м²×сут);

БПК_полночищенной воды L_ex = 15 мг/л.

6.130.При расчете капельных биофильтров величину q_bfпри заданных L_en и L_ex, мг/л, температуреводы T_w следует определять по табл.37, где .

 

Таблица37

 

 

Примечание. Еслизначение K_bf превышает табличное, то необходимо предусмотретьрециркуляцию.

 

6.131.Количество избыточной биопленки, выносимой из капельных биофильтров, следуетпринимать 8 г/(чел×сут) по сухомувеществу, влажность пленки - 96 %.

 

Высоконагружаемыебиологические фильтры

 

Аэрофильтры

 

6.132. БПК_полн сточных вод, подаваемых нааэрофильтры, не должна превышать 300 мг/л. При большей БПК_полннеобходимо предусматривать рециркуляцию очищенных сточных вод. Коэффициентрециркуляции K_rc следует определять по формуле

                                                         (46)

где L_mix - БПК_полн смеси исходной ициркулирующей воды, при этом L_mix -не более 300 мг/л;

L_en,L_ex - БПК_полн соответственно исходной и очищеннойсточной воды.

6.133.Для аэрофильтров надлежит принимать:

рабочую высотуH_af = 2-4 м;

гидравлическуюнагрузку q_af = 10-30 м³/(м²×сут);

удельныйрасход воздуха q_a = 8-12 м³/м³с учетом рециркуляционного расхода.

6.134.При расчете аэрофильтров допустимую величину q_af,м³/(м²×сут),при заданных q_a и H_af следует определять по табл. 38, где .

Площадь аэрофильтровF_af, м², при очистке безрециркуляции необходимо рассчитывать по принятой гидравлической нагрузке q_af, м³/(м²×сут), и суточному расходу сточных вод Q, м³/сут.

 

Таблица 38

 

qa, м3/м3	Haf, м	Коэффициент Kaf при Tw, °С, Haf, м, и qaf, м3/(м2×сут)
		Tw = 8			Tw = 10			Tw = 12			Tw = 14
		qaf=10	qaf=20	qaf=30	qaf=10	qaf=20	qaf=30	qaf=10	qaf=20	qaf=30	qaf=10	qaf=20	qaf=30
8	2	3,02	2,32	2,04	3,38	2,55	2,18	3,76	2,74	2,36	4,3	3,02	2,56
	3	5,25	3,53	2,89	6,2	3,96	3,22	7,32	4,64	3,62	8,95	5,25	4,09
	4	9,05	5,37	4,14	10,4	6,25	4,73	11,2	7,54	5,56	12,1	9,05	6,54
10	2	3,69	2,89	2,58	4,08	3,11	2,76	4,5	3,36	2,93	5,09	3,67	3,16
	3	6,1	4,24	3,56	7,08	4,74	3,94	8,23	5,31	4,36	9,9	6,04	4,84
	4	10,1	6,23	4,9	12,3	7,18	5,68	15,1	8,45	6,88	16,4	10	7,42
12	2	4,32	3,88	3,01	4,76	3,72	3,28	5,31	3,98	3,44	5,97	4,31	3,7
	3	7,25	5,01	4,18	8,35	5,55	4,78	9,9	6,35	5,14	11,7	7,2	5,72
	4	12	7,35	5,83	14,8	8,5	6,2	18,4	10,4	7,69	23,1	12	8,83

 

Примечание. Дляпромежуточных значений q_a, H_afи T_w допускается величину K_af определять интерполяцией.

 

При очисткесточных вод с рециркуляцией площадь аэрофильтра F_af,м², надлежит определять по формуле

                                                            (47)

6.135.Количество избыточной биологической пленки, выносимой из высоконагружаемыхбиофильтров, надлежит принимать 28 г/(чел×сут)по сухому веществу, влажность - 96 %.

6.136.Расчет биофильтров для очистки производственных сточных вод допускаетсявыполнять по табл. 37 и 38 или по окислительной мощности, определяемойэкспериментально.

 

 

 

Биофильтрыс пластмассовой загрузкой

 

6.137.БПК_полн сточных вод, подаваемых на биофильтры с пластмассовойзагрузкой, допускается принимать не более 250 мг/л.

6.138. Для биофильтров с пластмассовой загрузкой надлежитпринимать:

рабочую высотуH_pf = 3-4 м;

в качествезагрузки - блоки из поливинилхлорида, полистирола, полиэтилена, полипропилена,полиамида, гладких или перфорированных пластмассовых груб диаметром 50-100 ммили засыпные элементы в виде обрезков груб длиной 50-150 мм, диаметром 30-75 ммс перфорированными, гофрированными и гладкими стенками;

пористостьзагрузочного материала - 93-96 %, удельную поверхность - 90-110 м²/м³;

естественнуюаэрацию.

В случаевозможного прекращения притока сточных вод на биофильтр необходимопредусматривать рециркуляцию сточных вод во избежание высыхания биопленки наповерхности загрузки.

6.139.При расчете биофильтров с пластмассовой загрузкой надлежит определять:

гидравлическуюнагрузку q_pf, м³/(м³×сут) - в соответствии с необходимымэффектом очистки Э, %, температурой сточных вод T_w,°С, и принятой высотой H_pf, м, по табл. 39;

объем загрузкии площадь биофильтров - по гидравлической нагрузке и расходу сточных вод.

 

Таблица39

 

 

Аэротенки

 

6.140.Аэротенки различных типов следует применять для биологической очистки городскихи производственных сточных вод.

Аэротенки,действующие по принципу вытеснителей, следует применять при отсутствии залповыхпоступлений токсичных веществ, а также на второй ступени двухступенчатых схем.

Комбинированныесооружения типа аэротенков-отстойников (аэроакселераторы, окситенки,флототенки, аэротенки-осветлители и др.) при обосновании допускается применятьна любой ступени биологической очистки.

6.141.Регенерацию активного ила необходимо предусматривать при БПК_полнпоступающей в аэротенки воды свыше 150 мг/л, а также при наличии в воде вредныхпроизводственных примесей.

6.142.Вместимость аэротенков необходимо определять по среднечасовому поступлению водыза период аэрации в часы максимального притока.

Расходциркулирующего активного ила при расчете вместимости аэротенков безрегенераторов и вторичных отстойников не учитывается.

6.143.Период аэрации t_atm, ч, в аэротенках,работающих по принципу смесителей, следует определить по формуле

                                                            (48)

где L_en - БПК_полнпоступающей в аэротенк сточной воды (с учетом снижения БПК при первичномотстаивании), мг/л;

L_ex - БПК_полн очищенной воды, мг/л;

a_i - доза ила, г/л, определяемаятехнико-экономическим расчетом с учетом работы вторичных отстойников;

s - зольность ила, принимаемая по табл. 40;

r - удельная скорость окисления, мг БПК_полнна 1 г беззольного вещества ила в 1 ч, определяемая по формуле

                                      (49)

здесь r_max- максимальная скорость окисления, мг/(г×ч),принимаемая по табл. 40;

C_O- концентрация растворенного кислорода, мг/л;

K_l- константа, характеризующая свойства органических загрязняющих веществ, мг БПК_полн/л,и принимаемая по табл. 40;

К_О- константа, характеризующая влияние кислорода, мг О₂/л, ипринимаемая по табл. 40;

j - коэффициент ингибирования продуктамираспада активного ила, л/г, принимаемый по табл. 40.

 

Примечания: 1.Формулы (48) и (49) справедливы при среднегодовой температуре сточных вод 15 °С.При иной среднегодовой температуре сточных вод T_w продолжительность аэрации, вычисленная по формуле(48), должна быть умножена на отношение 15/T_w.

2. Продолжительность аэрации во всех случаях не должнабыть менее 2 ч.

 

Таблица40

 

 

Примечание. Длядругих производств указанные параметры следует принимать по даннымнаучно-исследовательских организаций.

 

6.144.Период аэрации t_atv, ч, ваэротенках-вытеснителях надлежит рассчитывать по формуле

                 (50)

где K_p - коэффициент, учитывающий влияниепродольного перемешивания: K_p = 1,5при биологической очистке до L_ex = 15мг/л; K_p =1,25 при L_ex > 30 мг/л;

L_mix - БПК_полн, определяемая сучетом разбавления рециркуляционным расходом:

                                                         (51)

здесь R_i - степень рециркуляции активного ила,определяемая по формуле (52); обозначения величин a_i,r_max,C_O, L_en, L_ex, K_l,K_O, j, s, следуетпринимать по формуле (49).

Примечание.Режим вытеснения обеспечивается при отношении длины коридоров l к ширине b свыше 30. Приl/b < 30 необходимопредусматривать секционирование коридоров с числом ячеек пять-шесть.

6.145.Степень рециркуляции активного ила R_i,в аэротенках следует рассчитывать по формуле

                                                         (52)

где a_i - доза ила в аэротенке, г/л;

J_i - иловый индекс, см³/г.

 

Примечания: 1.Формула справедлива при J_i < 175 см³/г и a_i до 5 г/л.

2. Величина R_i должна быть не менее 0,3 для отстойников с илососами,0,4 - с илоскребами, 0,6 - при самотечном удалении ила.

 

6.146.Величину илового индекса необходимо определять экспериментально при разбавлениииловой смеси до 1 г/л в зависимости от нагрузки на ил. Для городских и основныхвидов производственных сточных вод допускается определять величину J_i по табл. 41.

 

Таблица41

 

 

Примечание. Дляокситенков величина J_i должна быть снижена в 1,3-1,5 раза.

 

Нагрузку на илq_i, мг БПК_полн на 1 гбеззольного вещества ила в сутки, надлежит рассчитывать по формуле

                                                       (53)

где t_at - период аэрации, ч.

6.147.При проектировании аэротенков с регенераторами продолжительность окисленияорганических загрязняющих веществ t_O,ч, надлежит определять по формуле

                                                   (54)

где R_i- следует определять по формуле (52);

a_r - доза ила в регенераторе, г/л,определяемая по формуле

                                                     (55)

r - удельная скорость окисления дляаэротенков - смесителей и вытеснителей, определяемая по формуле (49) при дозеила a_r.

Продолжительностьобработки воды в аэротенке t_at, ч,необходимо определять по формуле

                                                    (56)

Продолжительностьрегенерации t_r, ч, надлежитопределять по формуле

                                                               (57)

Вместимостьаэротенка W_at, м³, следует определять по формуле

                                                         (58)

где q_w - расчетный расход сточных вод, м³/ч.

Вместимостьрегенераторов W_r, м³,следует определять по формуле

                                                               (59)

6.148.Прирост активного ила P_i, мг/л, ваэротенках надлежит определять по формуле

                                                        (60)

где C_cdp - концентрация взвешенных веществ всточной воде, поступающей в аэротенк, мг/л;

K_g - коэффициент прироста; для городских иблизких к ним по составу производственных сточных вод K_g= 0,3; при очистке сточных вод в окситенках величина K_gснижается до 0,25.

6.149.Необходимо предусматривать возможность работы аэротенков с переменным объемомрегенераторов.

6.150.Для аэротенков и регенераторов надлежит принимать:

число секций -не менее двух;

рабочуюглубину - 3-6 м, свыше - при обосновании;

отношениеширины коридора к рабочей глубине - от 1:1 до 2:1.

6.151.Аэраторы в аэротенках допускается применять:

мелкопузырчатые- пористые керамические и пластмассовые материалы (фильтросные пластины, трубы,диффузоры) и синтетические ткани;

среднепузырчатые- щелевые и дырчатые трубы;

крупнопузырчатые- трубы с открытым концом;

механические ипневмомеханические.

6.152.Число аэраторов в регенераторах и на первой половине длиныаэротенков-вытеснителей надлежит принимать вдвое больше, чем на остальной длинеаэротенков.

6.153.Заглубление аэраторов следует принимать в соответствии с давлением воздуходувногооборудования и с учетом потерь в разводящих коммуникациях и аэраторах (см. п.5.34).

6.154.В аэротенках необходимо предусматривать возможность опорожнения и устройствадля выпуска воды из аэраторов.

6.155.При необходимости в аэротенках надлежит предусматривать мероприятия полокализации пены - орошение водой через брызгала или применение химическихантивспенивателей.

Интенсивностьразбрызгивания при орошении следует принимать по экспериментальным данным.

Применениехимических антивспенивателей должно быть согласовано с органамисанитарно-эпидемиологической службы и охраны рыбных запасов.

6.156.Рециркуляцию активного ила следует осуществлять эрлифтами или насосами.

6.157. Удельный расход воздуха q_air,м³/м³ очищаемой воды, при пневматической системе аэрациинадлежит определять по формуле

,                                                  (61)

где q_O - удельный расход кислорода воздуха, мг на1 мг снятой БПК_полн, принимаемый при очистке до БПК_полн15-20 мг/л - 1,1, при очистке до БПК_полн свыше 20 мг/л - 0,9;

K₁ - коэффициент, учитывающий тип аэратора ипринимаемый для мелкопузырчатой аэрации в зависимости от соотношения площадейаэрируемой зоны и аэротенка f_az /f_at потабл. 42; для среднепузырчатой и низконапорной K₁= 0,75;

K₂- коэффициент, зависимый от глубины погружения аэраторов h_aи принимаемый по табл. 43;

K_T- коэффициент, учитывающий температуру сточных вод. который следует определятьпо формуле

                                                  (62)

здесь T_w - среднемесячная температура воды за летнийпериод, °С;

K₃- коэффициент качества воды, принимаемый для городских сточных вод 0,85; приналичии СПАВ принимается в зависимости от величины f_az/f_at по табл. 44, для производственных сточныхвод - по опытным данным, при их отсутствии допускается принимать K₃ = 0,7;

C_a- растворимость кислорода воздуха в воде, мг/л, определяемая по формуле

                                                           (63)

здесь C_T - растворимость кислорода в воде взависимости от температуры и атмосферного давления, принимаемая по справочнымданным;

h_a - глубина погружения аэратора, м;

C_O- средняя концентрация кислорода в аэротенке, мг/л; в первом приближении С_Одопускается принимать 2 мг/л и необходимо уточнять на основетехнико-экономических расчетов с учетом формул (48) и (49).

Площадьаэрируемой зоны для пневматических аэраторов включает просветы между ними до0,3 м.

Интенсивностьаэрации J_a, м³/(м²×ч), надлежит определять поформуле

                                                              (64)

где H_at - рабочая глубина аэротенка, м;

t_at- период аэрации, ч.

Есливычисленная интенсивность аэрации свыше J_a,max для принятого значения K₁,необходимо увеличить площадь аэрируемой зоны; если менее J_a,min для принятогозначения K₂ - следует увеличитьрасход воздуха, приняв J_a,min по табл. 43.

6.158.При подборе механических, пневмомеханических и струйных аэраторов следуетисходить из их производительности по кислороду, определенной при температуре 20°С и отсутствии растворенного в водекислорода, скорости потребления и массообменных свойств жидкости,характеризуемых коэффициентами K_T и K₃ и дефицитом кислорода (C_a- C_O) /C_a и определяемых по п. 6.157.

Числоаэраторов N_ma Для аэротенков ибиологических прудов следует определять по формуле

                                              (65)

где W_at- объем сооружения, м³;

Q_ma - производительность аэратора покислороду, кг/ч, принимаемая по паспортным данным;

t_at - продолжительность пребывания жидкости всооружении, ч; значения остальных параметров следует принимать по формуле (61).

Примечание.При определенном числе механических аэраторов необходимо проверять ихперемешивающую способность по поддержанию активного ила во взвешенномсостоянии. Зону действия аэратора следует определять расчетом; ориентировочноона составляет 5-6 диаметров рабочего колеса.

6.159.Окситенки рекомендуется применять при условии подачи технического кислорода откислородных установок промышленных предприятий. Допускается применение их и пристроительстве кислородной станции в составе очистных сооружений.

Окситенкидолжны быть оборудованы механическими аэраторами, легким герметичнымперекрытием, системой автоматической подпитки кислорода и продувки газовойфазы, что должно обеспечивать эффективность использования кислорода 90 %.

 

Таблица 42

 

 

Таблица43

 

 

 

 

Таблица 44

 

 

Для очисткипроизводственных сточных вод и их смеси с городскими сточными водами следуетприменять окситенки, совмещенные с илоотделителем. Объем зоны аэрации окситенканадлежит рассчитывать по формулам (48) и (49). Концентрацию кислорода в иловойсмеси окситенка следует принимать в пределах 6-12 мг/л, дозу ила - 6-10 г/л.

 

Вторичные отстойники.Илоотделители

 

6.160. Нагрузку на поверхность вторичных отстойников q_ssb, м³/(м²×ч), после биофильтров всехтипов следует рассчитывать по формуле

                                                          (66)

где u₀ - гидравлическая крупность биопленки; приполной биологической очистке u₀ = 1,4мм/с; значения коэффициента K_set,следует принимать по п. 6.61 .

Приопределении площади отстойников необходимо учитывать рециркуляционный расход.

6.161.Вторичные отстойники всех типов после аэротенков надлежит рассчитывать погидравлической нагрузке q_ssa, м³/(м²×ч), с учетом концентрацииактивного ила в аэротенке a_i, г/л,его индекса J_i, см³/г, иконцентрации ила в осветленной воде a_t,мг/л, по формуле

                                                   (67)

где K_ss -     коэффициент использования объемазоны отстаивания, принимаемый для радиальных отстойников - 0,4, вертикальных -0,35, вертикальных с периферийным выпуском - 0,5, горизонтальных - 0,45;

a_t- следует принимать не менее 10 мг/л,

a_i- не более 15 г/л.

6.162.Конструктивные параметры отстойников надлежит принимать согласно пп. 6.61-6.63.

6.163.Нагрузку на 1 м сборного водослива осветленной воды следует принимать не более8-10 л/с.

6.164.Гидравлическую нагрузку на илоотделители для окситенков илиаэротенков-отстойников, работающих в режиме осветлителей со взвешенным осадком,зависящую от параметра a_iJ_i,следует принимать по табл. 45.

 

Таблица45

 

 

6.165.Расчет флотационных установок для разделения иловой смеси надлежит вести взависимости от требуемой степени осветления по содержанию взвешенных веществсогласно табл. 46.

Таблица46

 

 

Давление внапорном резервуаре следует принимать 0,6-0,9 МПа (6-9 кгс/см²),продолжительность насыщения 3-4 мин.

 

Аэрационныеустановки на полное окисление (аэротенки с продленной аэрацией)

 

6.166.Аэрационные установки на полное окисление следует применять для биологическойочистки сточных вод.

Перед подачейсточных вод на установку необходимо предусматривать задержание крупныхмеханических примесей.

6.167.Продолжительность аэрации в аэротенках на полное окисление следует определятьпо формуле (48), при этом надлежит принимать:

r - среднюю скорость окисления по БПК_полн- 6 мг/(г×ч);

a_i - дозу ила - 3-4 г/л;

s -зольность ила - 0,35.

Удельныйрасход воздуха следует определять по формуле (61), при этом надлежит принимать:

q_O- удельный расход кислорода, мг/мг снятой БПК_полн - 1,25;

K₁, K₂,K_T, K₃,C_a - по данным, приведенным в п.6.157.

6.168.Продолжительность пребывания сточных вод в зоне отстаивания при максимальномпритоке должна составлять не менее 1 ,5 ч.

6.169.Количество избыточного активного ила следует принимать 0,35 кг на 1 кг БПК_полн.Удаление избыточного ила допускается предусматривать как из отстойника, так ииз аэротенка при достижении дозы ила 5-6 г/л.

Влажность ила,удаляемого из отстойника, равна 98 %, из аэротенка - 99,4 %.

6.170.Нагрузку на иловые площадки следует принимать как для осадков, сброженных вмезофильных условиях.

 

Циркуляционныеокислительные каналы

 

6.171.Циркуляционные окислительные каналы (ЦОК) следует предусматривать длябиологической очистки сточных вод в районах с расчетной зимней температуройнаиболее холодного периода не ниже минус 25 °С.

6.172.Продолжительность аэрации надлежит определять по формуле (48), при этом следуетпринимать r - среднюю скоростьокисления по БПК_полн 6 мг/(г×ч).

6.173.Для циркуляционных окислительных каналов следует принимать:

форму канала вплане О-образной;

глубину -около 1 м;

количествоизбыточного активного ила - 0,4 кг на 1 кг БПК_полн;

удельныйрасход кислорода - 1,25 мг на 1 мг снятой БПК_полн.

6.174.Аэрацию сточных вод в окислительных каналах следует предусматриватьмеханическими аэраторами, устанавливаемыми в начале прямого участка канала.

Размерыаэраторов и параметры их работы надлежит принимать по паспортным данным взависимости от производительности по кислороду и скорости воды в канале.

6.175.Скорость течения воды в канале v_cc,м/с, создаваемую аэратором, надлежит определять по формуле

                                                  (68)

где J_air - импульс давления аэратора, принимаемыйпо характеристике аэратора;

l_air- длина аэратора, м;

w_cc - площадь живого сеченияканала, м²;

n₁ - коэффициент шероховатости; для бетонныхстенок n₁ = 0,014;

R - гидравлическийрадиус, м;

l_cc- длина канала, м;

åx- сумма коэффициентов местных сопротивлений; для О-образного канала åx- 0,5.

Длину аэраторанеобходимо принимать не менее ширины канала по дну и не более ширины канала позеркалу воды, число аэраторов - не менее двух.

6.176.Выпуск смеси сточных вод с активным илом из циркуляционных каналов во вторичныйотстойник следует предусматривать самотеком, продолжительность пребываниясточных вод во вторичном отстойнике по максимальному расходу - 1,5 ч.

6.177.Из вторичного отстойника следует предусматривать непрерывную подачу возвратногоактивного ила в канал, подачу избыточного ила на иловые площадки -периодически.

6.178.Иловые площадки следует рассчитывать исходя из нагрузок для осадка, сброженногов мезофильных условиях.

 

Поля фильтрации

 

6.179.Поля фильтрации для полной биологической очистки сточных вод надлежитпредусматривать, как правило, на песках, супесях и легких суглинках.

Продолжительностьотстаивания сточных вод перед поступлением их на поля фильтрации следуетпринимать не менее 30 мин.

6.180.Площадки для полей фильтрации необходимо выбирать: со спокойным ислабовыраженным рельефом с уклоном до 0,02; с расположением ниже течениягрунтового потока от сооружений для забора подземных вод на расстоянии, равномвеличине радиуса депрессионной воронки, но не менее 200 м для легких суглинков,300 м - для супесей и 500 м - для песков.

Прирасположении полей фильтрации выше по течению грунтового потока расстояние ихдо сооружений для забора подземных вод следует принимать с учетомгидрогеологических условий и требований санитарной охраны источникаводоснабжения.

Натерриториях, граничащих с местами выклинивания водоносных горизонтов, а такжепри наличии трещиноватых пород и карстов, не перекрытых водоупорным споем,размещение полей фильтрации не допускается.

6.181.Нагрузку сточных вод на поля фильтрации надлежит принимать на основании данныхопыта эксплуатации полей фильтрации, находящихся в аналогичных условиях.

Нагрузкубытовых и близких к ним по составу производственных сточных вод допускаетсяпринимать по табл. 47.

 

Таблица47

 

 

Примечания: 1.Нагрузка указана для районов со среднегодовым количеством атмосферных осадковот 300 до 500 мм.

2. Нагрузку необходимо уменьшать для районов сосреднегодовым количеством атмосферных осадков: 500-700 мм - на 15-25 %; свыше700 мм, а также для I климатического района и IIIАклиматического подрайона - на 25-30 %, при этом больший процент снижениянагрузки надлежит принимать при легких суглинистых, а меньший - при песчаныхгрунтах.

 

6.182.Площадь полей фильтрации в необходимых случаях надлежит проверять нанамораживание сточных вод. Продолжительность намораживания следует приниматьравной числу дней со среднесуточной температурой воздуха ниже минус 10 °С.

Величинуфильтрации сточных вод в период их намораживания необходимо определять суменьшением на величину коэффициента, приведенного в табл. 48.

 

Таблица48

 

 

6.183.Необходимо предусматривать резервные карты, площадь которых должна бытьобоснована в каждом отдельном случае и не должна превышать полезной площадиполей фильтрации, %:

в III и IV климатических районах                             -10;

во II климатическом районе                                     -20;

в I « «                                                                              -25.

6.184.Дополнительную площадь для устройства сетей, дорог, оградительных валиков,древесных насаждений допускается принимать в размере до 25 % при площади полейфильтрации свыше 1000 га и до 35 % при площади их 1000 га и менее.

6.185.Размеры карт полей фильтрации надлежит определять в зависимости от рельефаместности, общей рабочей площади полей, способа обработки почвы. При обработкетракторами площадь одной карты должна быть не менее 1 ,5 га.

Отношениеширины карты к длине следует принимать от 1:2 до 1:4; при обоснованиидопускается увеличение длины карты.

6.186.На картах полей фильтрации, предназначенных для намораживания сточных вод,следует предусматривать выпуски талых вод на резервные карты.

6.187.Устройство дренажа (открытого или закрытого) на полях фильтрации обязательнопри залегании грунтовых вод на глубине менее 1,5 м от поверхности картнезависимо от характера грунта, а также и при большей глубине залеганиягрунтовых вод, при неблагоприятных фильтрационных свойствах грунтов, когда одниосушительные канавы (без устройства закрытого дренажа) не обеспечиваютнеобходимого понижения уровня грунтовых вод.

6.188.При полях фильтрации надлежит предусматривать душевую, помещении для сушкиспецодежды, для отдыха и приема пищи. На каждые 75-100 га площади полей фильтрацииследует предусматривать будки для обогрева обслуживающего персонала.

 

Поля подземной фильтрации

 

6.189.Поля подземной фильтрации следует применять в песчаных и супесчаных грунтах,при расположении оросительных труб выше уровня грунтовых вод не менее чем на 1м и заглублении их не более 1,8 м и не менее 0,5 м от поверхности земли.Оросительные трубы рекомендуется укладывать на слой подсыпки толщиной 20-50 смиз гравия, мелкого хорошо спекшегося котельного шлака, щебня иликрупнозернистого песка.

Перед полямиподземной фильтрации надлежит предусматривать установку септиков.

6.190.Общая длина оросительных труб определяется по нагрузке в соответствии с табл.49. Длину отдельных оросителей следует принимать не более 20 м.

 

Таблица49

 

Грунты	Среднегодовая температура воздуха, °С	Нагрузка, л/сут на 1 м оросительных труб полей подземной фильтрации, в зависимости от глубины наивысшего уровня грунтовых вод от лотка, м
		1	2	3
Пески	До 6	16	20	22
	От 6,1 до 11	20	24	27
	Св. 11,1	22	26	30
Супеси	До 6	8	10	12
	От 6,1 до 11	10	12	14
	Св. 11,1	11	13	16

 

Примечания: 1.Нагрузка указана для районов со среднегодовым количеством атмосферных осадковдо 500 мм.

2. Нагрузку необходимо уменьшать, для районов сосреднегодовым количеством осадков 500-600 мм - на 10-20 %, свыше 600 мм - на20-30 %; для I климатического района и IIIА климатического подрайона - на 15 %.При этом больший процент снижения надлежит принимать при супесчаных грунтах,меньший - при песчаных.

3. При наличии крупнозернистой подсыпки толщиной 20-50см нагрузку следует принимать с коэффициентом 1,2-1,5.

4. При удельном водоотведении свыше 150 л/сут на одногожителя или для объектов сезонного действия нормы нагрузок следует увеличиватьна 20 %.

 

6.191.Для притока воздуха следует предусматривать на концах оросительных труб стоякидиаметром 100 мм, возвышающиеся на 0,5 м над уровнем земли.

 

Песчано-гравийные фильтры ифильтрующие траншеи

 

6.192.Песчано-гравийные фильтры и фильтрующие траншеи при количестве сточных вод неболее 15 м³/сут следует проектировать в водонепроницаемых ислабофильтрующих грунтах при наивысшем уровне грунтовых вод на 1 м ниже лоткаотводящей дрены.

Передсооружениями необходимо предусматривать установку септиков.

Очищенную водуследует или собирать в накопители (с целью использования ее на орошение), илисбрасывать в водные объекты с соблюдением «Правил охраны поверхностных вод отзагрязнения сточными водами» и «Правил санитарной охраны прибрежных вод морей».

Расчетнуюдлину фильтрующих траншей следует принимать в зависимости от расхода сточныхвод и нагрузки на оросительные трубы, но не более 30 м, ширину траншеи понизу -не менее 0,5 м.

6.193.Песчано-гравийные фильтры надлежит проектировать в одну или две ступени. Вкачестве загрузочного материала одноступенчатых фильтров следует приниматькрупно- и среднезернистый песок и другие материалы.

Загрузочнымматериалом в первой ступени двухступенчатого фильтра могут быть гравий, щебень,котельный шлак и другие материалы крупностью, принимаемой согласно п. 6.122, вовторой ступени - аналогично одноступенчатому фильтру.

В фильтрующихтраншеях в качестве загрузочного материала следует принимать крупно- исреднезернистый песок и другие материалы.

6.194.Нагрузку из оросительные трубы песчано-гравийных фильтров и фильтрующихтраншей, а также толщину слон загрузки следует принимать по табл. 50.

 

Таблица50

 

 

Примечания: 1.Меньшие нагрузки соответствуют меньшей высоте.

2. Нагрузки указаны для районов со среднегодовойтемпературой воздуха от 3 до 6 °С.

3. Для районов со среднегодовой температурой воздухавыше 6 °С нагрузку следует увеличивать на 20-30 %, ниже 3 °С- уменьшать на 20-30 %.

4. При удельном водоотведении свыше 150 л/(чел×сут) нагрузку следует увеличивать на 20-30 %.

 

 

 

 

Фильтрующие колодцы

 

6.195.Фильтрующие колодцы надлежит устраивать только в песчаных и супесчаных грунтахпри количестве сточных вод не более 1 м³/сут. Основание колодцадолжно быть выше уровня грунтовых вод не менее чем на 1 м.

 

Примечания: 1. Прииспользовании подземных вод для хозяйственно-питьевого водоснабжениявозможность устройства фильтрующих колодцев решается в зависимости отгидрогеологических условий и по согласованию с органами Министерства геологии исанитарно-эпидемиологической службой.

2. Перед колодцами необходимо предусматривать септики.

 

6.196.Фильтрующие колодцы следует проектировать из железобетонных колец, кирпичаусиленного обжига или бутового камня. Размеры в плане должны быть не более 2´2 м, глубина - 2,5 м.

Нижеподводящей трубы следует предусматривать:

донный фильтрвысотой до 1 м из гравия, щебня, спекшегося шлака и других материалов - внутриколодца;

обсыпку из техже материалов - у наружных стенок колодца;

отверстия длявыпуска профильтровавшейся воды - в стенках колодца.

В покрытииколодца надлежит предусматривать люк диаметром 700 мм и вентиляционную трубудиаметром 100 мм.

6.197.Расчетную фильтрующую поверхность колодца надлежит определять как суммуплощадей дна и поверхности стенки колодца на высоту фильтра. Нагрузка на 1 м²фильтрующей поверхности должна приниматься 80 л/сут в песчаных грунтах и 40л/сут в супесчаных.

Нагрузкуследует увеличивать: на 10-20 % - при устройстве фильтрующих колодцев в средне-и крупнозернистых песках или при расстоянии между основанием колодца и уровнемгрунтовых вод свыше 2 м; на 20 % - при удельном водоотведении свыше 150 л/(чел×сут) и среднезимней температуресточных вод выше 10 °С.

Для объектовсезонного действия нагрузка может быть увеличена на 20 %.

 

Биологические пруды

 

6.198. Биологические пруды надлежит применять для очисткии глубокой очистки городских, производственных и поверхностных сточных вод,содержащих органические вещества.

6.199.Биологические пруды допускается проектировать как с естественной, так и сискусственной аэрацией (пневматической или механической).

6.200.При очистке в биологических прудах сточные воды не должны иметь БПК_полнсвыше 200 мг/л - для прудов с естественной аэрацией и свыше 500 мг/л - дляпрудов с искусственной аэрацией.

При БПК_полнсвыше 500 мг/л следует предусматривать предварительную очистку сточных вод.

6.201.В пруды для глубокой очистки допускается направлять сточную воду послебиологической или физико-химической очистки с БПК_полн не более 25мг/л - для прудов с естественной аэрацией и не более 50 мг/л - для прудов сискусственной аэрацией.

6.202.Перед прудами для очистки надлежит предусматривать решетки с прозорами не более16 мм и отстаивание сточных вод в течение не менее 30 мин.

После прудов сискусственной аэрацией необходимо предусматривать отстаивание очищенной воды втечение 2-2,5 ч.

6.203.Биологические пруды следует устраивать на нефильтрующих или слабофильтрующихгрунтах. При неблагоприятных в фильтрационном отношении грунтах следуетосуществлять противофильтрационные мероприятия.

6.204.Биологические пруды следует располагать с подветренной по отношению к жилойзастройке стороны господствующего направления ветра в теплое время года.Направление движения воды в пруде должно быть перпендикулярным этомунаправлению ветра.

6.205.Биологические пруды следует проектировать не менее чем из двух параллельныхсекций с 3-5 последовательными ступенями в каждой, с возможностью отключениялюбой секции пруда для чистки или профилактического ремонта без нарушенияработы остальных.

6.206.Отношение длины к ширине пруда с естественной аэрацией должно быть не менее 20.При меньших отношениях надлежит предусматривать конструкции впускных ивыпускных устройств, обеспечивающие движение воды по всему живому сечениюпруда.

6.207.В прудах с искусственной аэрацией отношение сторон секций может быть любым, приэтом аэрирующие устройства должны обеспечивать движение воды в любой точкепруда со скоростью не менее 0,05 м/с. Форма прудов в плане зависит от типааэраторов: для пневматических или механических прудов могут бытьпрямоугольными, для самодвижущихся механических - круглыми.

6.208.Отметка лотка перепускной трубы из одной ступени в другую должна быть выше днана 0,3-0,5 м.

Выпускочищенной воды следует осуществлять через сборное устройство, расположенноениже уровня воды на 0,15-0,2 глубины пруда.

6.209.Хлорировать воду следует, как правило, после прудов. В отдельных случаях (придлине прокладки трубопровода хлорной воды свыше 500 м или необходимостистроительства отдельной хлораторной и т. п.) допускается хлорирование передпрудами.

Концентрацияостаточного хлора в воде после контакта не должна превышать 0,25-0,5 г/м³.

6.210.Рабочий объем пруда надлежит определять по времени пребывания в немсреднесуточного расхода сточных вод.

6.211.Время пребывания воды в пруде с естественной аэрацией t_lag,сут, следует определять по формуле

                                 (69)

где N - число последовательных ступеней пруда;

K_lag- коэффициент объемного использования каждой ступени пруда;

K¢_lag - то же, последней ступени;

K_lag и K¢_lag принимаются для искусственных прудов с отношением длинысекций к ширине 20:1 и более - 0,8-0,9, при отношении 1:1 - 3:1 или для прудов,построенных на основе естественных местных водоемов (озер, запруд и т. п.), -0,35, для промежуточных случаев определяются интерполяцией;

L_en - БПК_полн воды, поступающей вданную ступень пруда;

L¢_en - то же, для последней ступени;

L_ex- БПК_полн воды, выходящей из данной ступени пруда;

L¢_ex - то же, для последнейступени;

L_fin- остаточная БПК_полн, обусловленная внутриводоемными процессами ипринимаемая летом 2-3 мг/л (для цветущих прудов - до 5 мг/л), зимой - 1-2 мг/л;

k - константаскорости потребления кислорода, сут; для производственных сточных водустанавливается экспериментальным путем; для городских и близких к ним по составупроизводственных сточных вод при отсутствии экспериментальных данных kдля всех промежуточных секций очистного пруда может быть принята равной 0,1 сут^-1,для последней ступени k = 0,07 сут^-1 (при температуре воды 20°С).

Для прудовглубокой очистки k следует принимать, сут^-1:для 1-й ступени - 0,07; для 2-й ступени - 0,06; для остальных ступеней пруда -0,05-0,04; для одноступенчатого пруда k = 0,06сут^-1.

Для температурводы, отличающихся от 20 °С, значение k должно быть скорректировано по формулам:

длятемпературы воды от 5 до 30 °С

                                                       (70)

длятемпературы воды от 0 до 5 °С

                                           (71)

где k - коэффициент, определяемый в лабораторных условиях притемпературе воды 20 °С.

6.212.Общую площадь зеркала воды пруда F_lag,м², с естественной аэрацией надлежит определять по формуле

                                               (72)

где Q_w - расход сточных вод, м³×сут;

C_a- следует определять по формуле (63);

C_ex- концентрация кислорода, которую необходимо поддерживать в воде, выходящей изпруда, мг/л;

r_a - величина атмосферной аэрации при дефицитекислорода, равном единице, принимаемая 3-4 г/(м²×сут);

L_en, L_ex,K_lag - следует принимать поформуле (69).

6.213.Расчетную глубину пруда H_lag, м, сестественной аэрацией следует определять по формуле

                                                    (73)

Рабочаяглубина пруда не должна превышать, м: при L_en свыше 100 мг/л- 0,5, при L_en до 100 мг/л - 1; для прудов глубокой очистки сL_en от 20 до 40 мг/л - 2, с L_en до 20 мг/л- 3. При возможности замерзания пруда зимой Н должна быть увеличена на0,5 м.

6.214.Время пребывания воды t¢_lag,сут, глубокой очистки в пруде с искусственной аэрацией надлежит определять поформуле

                                              (74)

где k_d - динамическая константа скоростипотребления кислорода, равная:

k_d= b₁ k,                                                                   (75)

здесь b₁ - коэффициент, зависящий отскорости v_lag, м/с, движения воды в пруде,создаваемой аэрирующими устройствами или перемещением воды по коридорамлабиринтного типа; величина b₁,определяется по формуле

                                                         (76)

Если v_lag > 0,05 м/с, то b₁ = 7.

6.215.Для повышения глубины очистки воды до БПК_полн 3 мг/л и снижениясодержания в ней биогенных элементов (азота и фосфора) рекомендуется применениев пруде высшей водной растительности - камыша, рогоза, тростника и др. Высшаяводная растительность должна быть размешена в последней секции пруда.

Площадь,занимаемую высшей водной растительностью, допускается определять по нагрузке,составляющей 10 000 м³/сут на 1 га при плотности посадки 150-200растений на 1 м².

 

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ НАСЫЩЕНИЯОЧИЩЕННЫХ СТОЧНЫХ ВОД КИСЛОРОДОМ

 

6.216. При необходимости дополнительного насыщенияочищенных сточных вод кислородом перед спуском их в водный объект следуетпредусматривать специальные устройства: при наличии свободного перепада уровнеймежду площадкой очистных сооружений и горизонтом воды в водном объекте -многоступенчатые водосливы-аэраторы, быстротоки и др., в остальных случаях -барботажные сооружения.

6.217.При проектировании водосливов-аэраторов следует принимать:

водосливныеотверстия - в виде тонкой зубчатой стенки с зубчатым щитом над ней (зубьястенки и щита обращены один к другому остриями);

высоту зубьев- 50 мм, угол при вершине - 90°;

высотуотверстия между остриями зубьев - 50 мм;

длину колодцанижнего бьефа - 4 м, глубину - 0,8 м;

удельныйрасход воды - q_w = 120 - 160 л/с на 1м длины водослива;

напор воды наводосливе h_w, м (от серединызубчатого отверстия), - по формуле

                                                             (77)

6.218. Число ступеней водосливов-аэраторов N_wa и величина перепада уровней z_st, м, на каждой ступени, необходимые дляобеспечения потребной концентрации кислорода C_ex,мг/л, в сточной воде на выпуске в водный объект, определяются последовательнымподбором из соотношения

                                                     (78)

где C_a - растворимость кислорода в жидкости,определяемая по п. 6.157;

C_ex- концентрация кислорода в очищенной сточной жидкости, которая должна бытьобеспечена на выпуске в водоем;

C_s- концентрация кислорода в сточной воде перед сооружением для насыщения; приотсутствии данных C_s= 0;

N_wa - число ступеней водосливов;

K_T,K₃ - коэффициенты, принимаемые по п.6.157;

j₂₀ - коэффициент, учитывающийэффективность аэрации на водосливах в зависимости от перепада уровней ипринимаемый по табл. 51.

 

Таблица51

 

 

6.219.При проектировании барботажных сооружений надлежит принимать:

число ступеней- 3-4;

аэраторы -мелкопузырчатые или среднепузырчатые;

расположениеаэраторов - равномерное по дну сооружения;

интенсивностьаэрации - не более 100 м³/(м²×ч).

6.220.Удельный расход воздуха в барботажных сооружениях q_b, м³/м³,следует определять по формуле

                                    (79)

где N_b- число ступеней аэрации;

C_a,K₁, K₂, K₃, K_T- следует принимать по п. 6.157;

C_ex,C_s - следует принимать по п. 6.218.

 

ОБЕЗЗАРАЖИВАНИЕ СТОЧНЫХ ВОД

 

6.221.Обеззараживание бытовых сточных вод и их смеси с производственными следуетпроизводить после их очистки.

При совместнойбиологической очистке бытовых и производственных сточных вод, но раздельной ихмеханической очистке допускается при обосновании предусматриватьобеззараживание только бытовых вод после их механической очистки сдехлорированием их перед подачей на сооружения биологической очистки.

6.222.Обеззараживание сточных вод следует производить хлором, гидрохлоритом натрия,получаемым на месте в электролизерах, или прямым электролизом сточных вод.

6.223.Расчетную дозу активного хлора следует принимать, г/м³:

послемеханической очистки - 10;

послемеханохимической очистки при эффективности отстаивания свыше 70 % и неполнойбиологической очистки - 5;

после полнойбиологической, физико-химической и глубокой очистки - 3.

Примечания: 1.Дозу активного хлора надлежит уточнять в процессе эксплуатации, при этомколичество остаточного хлора в обеззараженной воде после контакта должно бытьне менее 1,5 г/м³.

2. Хлорноехозяйство очистных сооружений должно обеспечивать возможность увеличениярасчетной дозы хлора в 1,5 раза без изменения вместимости складов дляреагентов.

6.224.Хлорное хозяйство и электролизные установки на очистных сооружениях следуетпроектировать согласно СНиП 2.04.02-84.

6.225.Установки прямого электролиза при обосновании допускается использовать послебиологической или физико-химической очистки сточных вод.

6.226.Электрооборудование и шкаф управления следует располагать в отапливаемомпомещении, которое допускается блокировать с другими помещениями очистныхсооружений.

6.227.Для смешения сточной воды с хлором следует применять смесители любого типа.

6.228.Продолжительность контакта хлора или гипохлорита со сточной водой в резервуареили в отводящих лотках и трубопроводах надлежит принимать 30 мин.

6.229.Контактные резервуары необходимо проектировать как первичные отстойники безскребков; число резервуаров - не менее двух. Допускается предусматриватьбарботаж воды сжатым воздухом при интенсивности 0,5 м³/(м²×ч).

6.230.При обеззараживании сточных вод после биологических прудов следует выделятьотсек для контакта сточной воды с хлором.

6.231.Количество осадка, выпадающего в контактных резервуарах, следует принимать, лна 1 м³ сточной воды, при влажности 98 %:

послемеханической очистки - 1,5;

послебиологической очистки в аэротенках и на биофильтрах - 0,5.

 

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ ГЛУБОКОЙОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД

 

Общие указания

 

6.232.Сооружения предназначены для обеспечения более глубокой очистки городских ипроизводственных сточных вод и их смеси, прошедших биологическую очистку, атакже для производственных сточных вод после механической, химической илифизико-химической очистки перед сбросом в водные объекты или повторнымиспользованием их в производстве или сельском хозяйстве.

6.233.В качестве сооружений для глубокой очистки сточных вод могут быть примененыфильтры с зернистой загрузкой различных конструкций, сетчатые барабанныефильтры, биологические пруды, сооружения для насыщения сточных вод кислородом.

Выбор типасооружений надлежит производить с учетом качества исходных сточных вод,требований к степени их очистки, наличия фильтрующих материалов и т. п.

6.234.Проектирование биологических прудов надлежит производить согласно пп.6.198-6.215.

 

Фильтры с зернистойзагрузкой

 

6.235.Фильтры с зернистой загрузкой рекомендуются следующих конструкций: однослойные,двухслойные и каркасно-засыпные (КЗФ).

В зависимостиот конструкции и климатических условий фильтры следует располагать на открытомвоздухе или в помещении. При расположении фильтров на открытом воздухетрубопроводы, запорная арматура, насосы и прочие коммуникации должнырасполагаться в проходных галереях.

6.236.В качестве фильтрующего материала допускается использовать кварцевый песок,гравий, гранитный щебень, гранулированный доменный шлак, антрацит, керамзит,полимеры, а также другие зернистые загрузки, обладающие необходимымитехнологическими свойствами, химической стойкостью и механической прочностью.

6.237.Расчет конструктивных элементов фильтров надлежит производить согласно СНиП2.04.02-84 и настоящим нормам.

6.238.Расчетные параметры фильтров с зернистой загрузкой для глубокой очисткигородских и близких к ним по составу производственных сточных вод послебиологической очистки следует принимать по табл. 52.

Расчет площадифильтров надлежит производить по максимальному часовому притоку за вычетомдопустимой неравномерности, равной 15 %.

6.239.При проектировании фильтров с зернистой загрузкой следует предусматривать:

при подачесточных вод после биологической очистки - установку перед фильтрами (кроме КЗФ)барабанных сеток;

водовоздушнуюпромывку для однослойных, водяную - для двухслойных, водовоздушную или водяную- для каркасно-засыпных фильтров; при этом промывку следует осуществлятьнехлорированной фильтрованной водой;

вместимостьрезервуаров промывной воды и грязных вод от промывки фильтров - не менее чем надве промывки;

принеобходимости - насыщение фильтрованной воды кислородом согласно пп.6.216-6.220;

трубчатыераспределительные дренажные системы большого сопротивления;

для фильтров сподачей воды сверху вниз - устройство гидравлического или механическоговзрыхления верхнего слоя загрузки.