СТРОИТЕЛЬНЫЕНОРМЫ И ПРАВИЛА

БЕТОННЫЕИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ИЗ ПЛОТНОГО СИЛИКАТНОГО БЕТОНА

СНиП2.03.02-86

ГОСУДАРСТВЕННЫЙСТРОИТЕЛЬНЫЙ КОМИТЕТ СССР

РАЗРАБОТАНЫВНИИстромом им. П. П. Будникова Минстройматериалов СССР (д-р техн. наук, проф.В. М. Гусаков — руководитель темы; кандидаты техн. наук Е. П.Розовский, И. A. Нисканен, А. С.Бычков; И. А. Харичев)с участием ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР (кандидаты техн. наук П.Г.Лабозин- руководитель темы и В. А. Камейко; Л. М. Ломова), НИИСК Госстроя СССР(кандидаты техн. наук В.И. Скатынский — руководитель темы, В.А. Критов, Л. Н. Шевелева), НИПИсиликатобетона Минстройматериалов СССР(канд. техн. наук Э. И. Рохумяги - руководитель темы; М. Э. Кангерт,М. М. Планкен), НИИЖБ Госстроя СССР (д-р техн. наук А. С. 3алесов— руководитель темы; канд. техн. наук Л. К. Руллэ). ЦНИИпромзданийГосстроя СССР (И. К. Никитин).

ВНЕСЕНЫМинстройматериалов СССР.

ПОДГОТОВЛЕНЫ КУТВЕРЖДЕНИЮ Управлением стандартизации и технических норм в строительствеГосстроя СССР (В. М. Скубко).

С введением в действиеСНиП 2.03.02-86 „Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатногобетона" с 1 января 1988 г. утрачивает силу Инструкция по проектированиюбетонных и железобетонных конструкций из плотного силикатного батона (СН165-76).

При пользовании нормативными документами следует учитыватьутвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов,публикуемые в журнале “Бюллетень строительной техники”, “Сборнике изменений кстроительным нормам и правилам” Госстроя СССР и в информационном указателе“Государственные стандарты СССР” Госстандарта СССР.

Государственный  строительный	Строительные нормы и правила	СНиП 2.03.02-86
комитет СССР (Госстрой СССР)	Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатного бетона	Взамен СН 165-76

Настоящиенормы и правила распространяются на проектирование бетонных и железобетонныхконструкций, изготовляемых из плотного силикатного бетона на плотныхзаполнителях по ГОСТ 25214—82 и предназначенных для работы в условияхсистематического воздействия температуры не выше 50 и не ниже минус 70 °С.

Нормыустанавливают требования к проектированию бетонных и железобетонныхконструкций, изготовляемых из такого бетона средней плотности (в высушенном допостоянной массы состоянии) 1700 кг/м³ и более в соответствии суказаниями СН 529—80 и применяемых для строительства производственных ивспомогательных зданий и сооружений промышленных и сельскохозяйственныхпредприятий, жилых и общественных зданий.

Положенияданных норм соответствуют СТ СЭВ 384-76.

Припроектировании конструкций из указанного бетона, предназначенных для работы вособых условиях эксплуатации (при сейсмических воздействиях, в среде сагрессивной степенью воздействия на бетонные и железобетонные конструкции, в условияхповышенной влажности и т. п.) необходимо соблюдать дополнительные требования,предъявляемые к таким конструкциям соответствующими нормативными документами.

По показателям прочности бетона приняты классы бетона по прочности насжатие в соответствии с СТ СЭВ 1406-78.

Внесены Минстройматериалов СССР

Утверждены постановлением Государственного строительного комитета СССР от 31 января 1986 г. № 78

Срок введения в действие   1 января  1988 г.

 

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

ОСНОВНЫЕПОЛОЖЕНИЯ

1.1.Бетонные и железобетонные конструкции из плотного силикатного бетона следуетпроектировать в соответствии с основными положениями СНиП 2.03.01-84 и с учетомуказаний настоящих норм.

1.2.Конструкции из плотного силикатного бетона следует применять в зависимости отвлажностного режима эксплуатации и степени агрессивности среды зданий исооружений (см. п. 1.3):

внеагрессивных средах или при воздействии агрессивных газов группы А —независимо от влажностного режима эксплуатации конструкций;

привоздействии газовых (кроме газов группы А) или твердых агрессивных сред — приотносительной влажности внутреннего воздуха помещений до 75 % или в сухой инормальной зонах влажности;

привоздействии неагрессивных и агрессивных вод — в безнапорных сооружениях.

1.3. Влажностныйрежим эксплуатации конструкций характеризуется:

в отапливаемыхзданиях — относительной влажностью внутреннего воздуха помещений;

внеотапливаемых зданиях, а также в сооружениях, находящихся на открытом воздухе,— климатическими районами строительства согласно СНиП 2.01.01-82.

Степеньагрессивности воздействия газовых и твердых сред на конструкции из плотногосиликатного бетона следует определять согласно СНиП 2.03.11-84, а степеньагрессивности воздействия жидких сред — по табл. 1 настоящих норм.

1.4. Припроектировании конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах, необходимопредусматривать их защиту в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-84, причемприведенные в указанных нормах требования к ширине раскрытия трещин, толщинезащитного слоя бетона и плотности бетона учитывать не следует, а степеньагрессивного воздействия сред должна определяться согласно указаниям п. 1.3настоящих норм.

1.5.Защита арматуры от коррозии предусматривается в зависимости от условийэксплуатации конструкций;

приотносительной влажности внутреннего воздуха до 60 % или в сухой зоне влажностиспециальных мер по защите арматуры от коррозии предусматривать не следует;

приотносительной влажности внутреннего воздуха свыше 60 до 75% или в нормальнойзоне влажности, как правило, необходимо принимать меры к обеспечениюсохранности арматуры в бетоне (увеличение марок бетона по плотности на однуступень по сравнению с приведенными в п. 2.5 настоящих норм или нанесение наповерхность конструкции паронепроницаемого покрытия);

приотносительной влажность внутреннего воздуха свыше 75 % или во влажной зоне, атакже при наличии агрессивных сред и усиленном воздействии атмосферных осадкови отрицательных температур арматуру необходимо защищать от коррозиилатексно-минеральным покрытием. Допускается предусматривать другие видыпокрытий после специальной проверки их технологических и защитных свойств исцепления арматуры с бетоном.

 

Таблица1

	Степень агрессивного воздействия сред на конструкции
Признаки агрессивности  жидких сред	неагрессивная	слабо-агрессивная	средне- и сильноаг рессивная
1.Общекислотная агрессивность,  водородный показатель рН	Св. 4	От 1 до 4	До 1
2.Содержание магнезиальных  солей (магнезиальная агрессивность), концентрация ионов Mg2+, г/м3	До 300	От 300 до 500	Св. 500
3. Содержание свободной (агрессивной углекислоты (углекислотная агрессивность) СО2, г/м3	До 20	От 20 до 50	Св. 50
4. Щелочная агрессивность, концентрация едких щелочей в расчете на Na+ + К+, кг/м3	До 100	0т 100 до 150	Св. 150
5. Содержание сульфатов (сульфатная агрессивность) в пересчете на ионы SO2-4, кг/м3	До 10	От 10 до 20	Св. 20

П р и м е ч а н и я: 1. Жидкая среда считаетсяслабоагрессивной, если глубина разрушения бетона за 50 лет не превышает 2 см.

2. Нормы агрессивности жидких сред в настоящей таблицеприняты для интервала температур среды от 0 до 25°С. При температуре среды внепределов данного интервала заключение об агрессивности вод дается на основерезультатов специальных исследований.

3. Проточные и непроточные пресные воды (мягкие ижесткие) по отношению к плотному силикатному бетону являются неагрессивными.

4. При неполном погружении (в условиях капиллярногоподсоса воды) или периодическом воздействии растворов едких щелочей илисульфатных растворов с концентрацией сульфат-ионов свыше 600 г/м³ т.е. при возможности накопления в порах бетона солей, оказывающих разрушающеедействие на бетон, среда является сильноагрессивной по отношению к плотномусиликатному бетону.

5. При содержании в воде веществ, не предусмотренныхнастоящей таблицей, степень агрессивности воздействия среды следуетустанавливать на основе результатов специальных исследований.

1.6.При проектировании конструкций, систематически  подвергающихся воздействиюатмосферных осадков (плит балконов, лоджий, карнизов, парапетов и т. п.),следует предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие постоянныйотвод воды с этих конструкций и исключающие затекание воды на нижнююповерхность.

1.7. Внаружных ограждающих конструкциях, на внутренней поверхности которыхдопускается конденсация водяного пара или внутренние поверхности которых потехнологическим условиям производства омываются водой (например, в банях),необходимо предусматривать устройство с внутренней стороны водонепроницаемогослоя согласно требованиям СНиП II-3-79.

 

 

ОСНОВНЫЕРАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.8.При проектировании конструкций из плотного силикатного бетона необходимособлюдать основные расчетные требования СНиП 2.03.01-84, а при проектированииэлементов стен с двух- и многорядной разрезкой — требования СНиП II-22-81.

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

К ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

1.9.Предельные значения предварительного напряжения s_sp и s¢_sp соответственно внапрягаемой арматуре S и S^¢¢ следуетназначать с учетом допустимых отклонений р значения предварительногонапряжения таким образом, чтобы для стержневой и проволочной арматурывыполнялись условия:

s_sp + p  и s_sp -_.                  (1)

Значение р,МПа, при механическом способе натяжения арматуры принимается равным 0,05р, апри электротермическом и электро- термомеханическом способах определяется поформуле

 р= 30 + ,                                                                  (2)

где а - величина, принимаемая равной 360при неавтоматизированном способе натяжения арматуры и 90 - при автоматизированном;

l - длина натягиваемого стержня(расстояние между наружными гранями упоров), м.

1.10.Значения напряжений s_con1и s¢_con1 соответственно внапрягаемой арматуре S и S¢, контролируемые по окончании натяженияна упоры, принимаются равными s_sp и s¢_sp (см. п. 1.9) за вычетом потерь по поз. 3 и 4 табл.2 настоящих норм.

Значениянапряжений в напрягаемой арматуре S и S¢, контролируемые в местеприложения натяжного усилия при натяжении арматуры на затвердевший бетон,принимаются равными соответственно s_con2и s¢_con2определяемым по формулам (3) и (4) СНиП 2.03.01-84.

1.11.При расчете предварительно напряженных элементов следует учитывать потерипредварительного напряжения арматуры.

Таблица2

Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры	Обозначения	Значение потерь предварительного напряжения, МПа, при натяжении арматуры
		на упоры	на бетон
А. Первые потери
1. Релаксация напряжений арматуры: при механическом способе натяжения:	s1
а) проволочной			-
б) стержневой			-
при электротермических  и электротермомеханических способах натяжеения стержневой арматуры		Здесь ssp принимается без учета потерь, МПа. Если вычисленные значения потерь окажутся отрицательными, их следует принимать равными нулю	-
2. Автоклавная обработка  изделий	s2	20	-
3. Деформация анкеров, расположенных у натяжных устройств	s3	Принимаются по поз. 3 табл. 5 СНиП 2.03.01-84	Принимаются по поз. 3 табл.5 СНиП 2.03.01-84
4. Трение арматуры:  а) о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций	s4	-	Принимаются по поз. 4а табл. 5 СНиП 2.03.01-84
6) об огибающие приспособления	s¢4	Принимаются по поз. 4б табл. 5 СНиП 2.03.01-84	-
5. Деформация стальных форм при неодновременном натяжении арматурных стержней	s5	Принимаются по поз. 5 табл. 5 СНиП 2.03.01-84	-
6. Быстронатекающая ползучесть бетона	s6	,	-
		где a0 - коэффициент определяемый по  формуле  ; sbp-определяется cогласно пп. 1.27 и  1.28 СНиП 2.03.01-84 на  уровне центра тяжести площадей сечения про дольной арматуры S и S¢ c учетом потерь по поз. 1 - 5 настоящей таблицы; Rbn- принимается по табл. 8 настоящих норм
Б. Вторые потери
7. Релаксация напряжений арматуры	s7	_	Принимаются по поз. 7 табл. 5 СНиП 2.03.01-84
8. Усадка бетона (см. п.1.12 настоящих норм)	s8	30	30
9. Ползучесть бетона	s9	где ms, p1,F - коэффициенты, определяемые в соответствии с указаниями п.1.13 настоящих норм;  s6 - потери, принимаемые по поз. 6  настоящей таблицы; sbp- см. поз. 6 настоящей таблицы
10. Деформация обжатия  стыков между блоками (для конструкций, со стоящих из блоков)	s10	-	Принимаются no поз. 11 табл. 5 СНиП 2.03.01-84

Принатяжении арматуры на упоры следует учитывать потери:

а) первые - от деформации анкеров, трения арматуры обогибающие приспособления, от релаксации напряжений арматуры, температурногоперепада, деформации форм (при натяжении арматуры на формы), автоклавнойобработки, быстронатекающей ползучести бетона, проявляющейся в процессеобжатия;

б) вторые - от усадки и ползучести бетона.

 Принатяжении арматуры на бетон следует учитывать потери:

а) первые - от деформации анкеров, трения арматуры остенки или о поверхность конструкции;

б) вторые - от релаксации напряжений в арматуре, усадкии ползучести бетона, смятия бетона под витками арматуры, деформации стыковмежду блоками (для конструкций, состоящих из блоков).

Потерипредварительного напряжения арматуры следует определять по табл. 2 настоящихнорм. При наличии специальных опытных данных эти потери допускается приниматьпо результатам опытов.

Суммарнуювеличину потерь при проектировании конструкций необходимо принимать не менее100 МПа.

1.12.При определении потерь предварительного напряжения от усадки бетона по поз. 8табл. 2 настоящих норм необходимо соблюдать следующие требования:

а) при заранееизвестном сроке загружения конструкции потери умножать на коэффициент  определяемыйпо формуле

 ,                                              (3)

где е - основание натуральных логарифмов;

t -время, отсчитываемое со дня окончания автоклавной обработки;

б) дляконструкций, предназначенных для эксплуатации при влажности окружающейвоздушной среды ниже 40 %, потери от усадки бетона увеличивать на 25 %.

1.13.Значениефункции Ф при определении потерь предварительного напряжения от ползучестибетона (см. поз. 9 табл. 2 настоящих норм) следует вычислять по формуле

 ,                                              (4)

где  - отношение модулей упругости напрягемойарматуры и бетона

m_s - коэффициент армирования сечения напрягаемой арматурой,определяемый по формуле

,                                            (5)

 r ₁ - коэффициент, определяемый по формуле

 ,                                           (6)

здесьR - усилие обжатия с учетом потерь напряжения по поз.1-5 табл. 2 настоящих норм;

 j_t - характеристика ползучести бетона,определяемая по формуле:

                                                               (7)

здесь j_b - предельноезначение характеристики ползучести бетона, определяемое согласно п. 2.13настоящих норм;

 a₄ - коэффициент нелинейности, принимаемый потабл. 3 настоящих норм или по формулам:

 при                               < 0,4, a₄= 0,8;                                             (8)

 „ ³0,4, a₄ = 0,4+;

 j_l2  - коэффициент, учитывающийпродолжительность действия напряжений s_bp,определяемый по табл. 4 настоящих норм или по формуле

                                   (9)

где t - время, сут, отобжатия бетона до загружения или испытания конструкции; если этот срокнеизвестен, значение  следует принимать при t= 100 сут.

Значенияфункции Ф могут определяться по табл. 5 настоящих норм в зависимости отвеличии, j _t ипроизведения am_sp₁ .

1.14.Значения напряжений в бетоне и арматуре, а также усилия предварительногообжатия бетона, вводимые в расчет предварительно напряженных элементов, следуетопределять согласно указаниям пп. 1.27 и 1.28 СНиП 2.03.01-84, при этом значенияпотерь предварительного напряжения следует принимать по табл. 2 в соответствиис пп. 1.10—1.13 настоящих норм.

1.15.Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия s_bp не должны превышатьзначений (в долях от передаточной прочности бетона R_bp),указанных в табл. 7 СНиП 2.03.01-84, при замене величины R_bpна величину R_bn,принимаемую по табл. 8 настоящих норм.

Значение s_bp определяетсясогласно п. 1.14 настоящих норм на уровне крайнего сжатого волокна бетона сучетом потерь предварительного напряжения по поз. 1-5 табл. 2 настоящих норм и при коэффициенте точности натяженияарматуры g_sp равномединице.

 Таблица3

Степень обжатия бетона sbp/Rbn	£0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0
Коэффициент нелинейности a4	0,8	0,9	1,0	1,1	1,2	1,3	1,4

 Таблица4

Время t, сут, от обжатия бетона до загружения или испытания конструкции	3	7	14	28	60	90	100
Коэффициент	0,03	0,07	0,13	0,25	0,451	0,593	0,632

 Продолжениетабл. 4

Время t, сут, от обжатия бетона до загружения или испытания конструкции	120	180	240	300	360	720
Коэффициент	0.699	0,835	0.909	0.950	0,973	0,999

 Таблица5

amsr1	Функция F при значении jt
	0,4	0,8	1,2	1,6	2,0	2,4
0	0	0	0	0	0	0
0,1	0,035	0,070	0,103	0,135	0,166	0,196
0,2	0,065	0,125	0,131	0,234	0,284	0,330
0,3	0,088	0,169	0,211	0,309	0,370	0,378
0,4	0,108	0,205	0,290	0,368	0,436	0,444
0,5	0,124	0,234	0,330	0,413	0,486	0,550
0,6	0,139	0,259	0,362	0,451	0,528	0,593
0,7	0,150	0,285	0,386	0,489	0,557	0,624
0,8	0,163	0,300	0,413	0,509	0,589	0,657
0,9	0,173	0,316	0,434	0,531	0,612	0,680
1,0	0,181	0,330	0,451	0,551	0,632	0,699
1,1	0,189	0,342	0,467	0,567	0,650	0,716
1,2	0,196	0,353	0,480	0,582	0,664	0,730
1,3	0,202	0,364	0,492	0,595	0,677	0,743
1,4	0,208	0,372	0,503	0,607	0,690	0,753
1,5	0,213	0,381	0,513	0,617	0,699	0,763
1,6	0,218	0,389	0,522	0,626	0,708	0,772
1,7	0,223	0,396	0,530	0,636	0,716	0,779
1,8	0,227	0,402	0,537	0,643	0,722	0,786
П р и м е ч а н и е: При промежуточных значениях величины jt или произведения значение функции Ф следует определять интерполяцией.

2.МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

БЕТОН

2.1.Для бетонных и железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии стребованиями настоящих норм, следует предусматривать бетоны следующих классов имарок:

а) классов попрочности на сжатие - В10; В12,5;. В15;В20; В25; В3О; В40; В45;

б) марок поморозостойкости - F25;F35; F50; F75; F100; F150;F200; F300; F400;F500;

в) марок поводонепроницаемости - W2;W 4; W6; W8;

г) марок по среднейплотности - D1700;D1800; D1900; D2000.

П р и м е ч ан и я: 1. Классы бетона по прочности на сжатие отвечают значению гарантированнойпрочности бетона, МПа, контролируемой на базовых образцах в остывшем дотемпературы 20 ± 2 ⁰С состоянии согласно государственным общесоюзным стандартам с обеспеченностью0,95.

2. Классбетона по прочности на сжатие В необходимо указывать в проекте во всех случаях.

3. Марку поморозостойкости F следует назначать для конструкций,подвергающихся в увлажненном состоянии действию попеременного замораживания иоттаивания.

 4. Марку поводонепроницаемости W следует назначать дляконструкций, к которым предъявляются требования непроницаемости.

2.2.Бетон классов В10, В12,5 следует применять только для бетонных и плоских (не стержневых)железобетонных конструкций (за исключением плит перекрытий над санузлами исовмещенной кровли), эксплуатируемых при относительной влажности внутреннеговоздуха помещений до 60 % или в сухой зоне влажности.

Конструкции избетона классов В10 и В12,5 в агрессивных средах, а также в условиях многократноповторяющейся нагрузки применять не допускается.

Длясильнонагруженных сжатых стержневых элементов (например, колонн, воспринимающихкрановые нагрузки) класс бетона следует принимать не ниже В25.

2.3.Для предварительно напряженных элементов класс бетона необходимо назначать нениже указанного в табл. 6 с учетом требований п. 2.16 настоящих норм.

 Таблица6

Вид и класс напрягаемой арматуры	Класс бетона, не ниже
1. Проволочная арматура классов:
B-II (с анкерами)  Вр-II (без анкеров) диаметром проволоки,  мм:	В15
5	В20
6 и более	В25
2. Стержневая арматура (без анкеров) диаметром,  мм:
от 10 до 18 включ., классов:
A-IV	В15
A-V	В20
A-VI	В25
20 и более, классов:
A-IV	В20
A-V	В25
A-VI	ВЗО

 Таблица7

Условия эксплуатации конструкций		Марка бетона, не ниже
характеристика режима	расчетная зимняя	по морозостойкости			по водонепроницаемости
	температура наружного воздуха, ° С	для конструкций (кроме наружных стен отапливаемых зданий) зданий и сооружений класса по степени ответственности
		I	II	III	I	II	III
1. Попеременное замораживание и оттаивание:
а) в водонасыщенном состоянии например, конструкции,	Ниже минус 40 Ниже минус 20 до минус 40 включ.	F300 F200	F200 F150	F150 F100	W6 W4	W4 W2	W2 Не нормируется
расположенные в сезоннооттаивающем	Ниже минус 5 до минус 20 включ.	F150	F100	F75	W2	Не нормируется
слое грунта в районах вечной мерзлоты)	Минус 5 и выше	F100	F75	F50	Не нормируется
б) в условиях эпизодического	Ниже минус 40	F200	F150	F100	W4	W2	Не нормируется
водонасыщения (например, надземные	Ниже минус 20 до минус 40 включ.	F100	F75	F50	W2	Не нормируется
конструкции, постоянно подвергающиеся атмосферным воздействиям)	Ниже минус 5 до минус 20 включ. Минус 5 и выше	F75      F50	F50      F35	F35      F25	Не нормируется     То же
в) в условиях	Ниже минус 40	F150	F100	F75	W4	W2	Не нормируется
воздушно-влажностного состояния при отсутствии эпизодического водонасыщения (например, конструкции, постоянно подвергающиеся воздействию окружающего воздуха, защищенные от воздействия атмосферных осадков)	Ниже минус 20 до минус 40 включ. Ниже минус 5 до минус 20 включ. Минус 5 и выше	F75     F50     F35	F50     F35     F25	F35     F25     F25	Не нормируется     То же     “
2. Возможное эпизодическое воздействие температур ниже 0оС:	Ниже минус 40	F150	F100	F75	He нормируется
а) в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, находящиеся в грунте или под водой	Ниже минус 20 до минус 40 включ. Ниже минус 5 до минус 20 включ. Минус 5 и выше	F75      F50      F35	F50      F35      F25	F35      F25      F25	To же     “     “
б) в условиях воздушно влажностного состояния (например, внутренние конструкции отапливаемых зданий в период строительства и монтажа)	Ниже минус 40   Ниже минус 20 до минус 40 включ. Ниже минус 5 до минус 20 включ. Минус 5 и выше	F75      F35      F35    F25	F50      F25      F25    F25	F35      F25      F25    F25	He нормируется      To же     “   “

П р и м е ч а н и я: 1. Расчетные зимние температурынаружного воздуха принимаются согласно указаниям п.1.8 СНиП 2.03.01-84.

2. Проектные марки бетона по водонепроницаемости дляконструкций сооружений водоснабжения и ирригации следует принимать не ниже W4,а проектные марки бетона по морозостойкости - по указаниямсоответствующих строительных норм и государственных стандартов как для тяжелогобетона.

Дляконструкций, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки,минимальные значения класса бетона, приведенные в табл. 6, следует увеличиватьна одну ступень (5 МПа). Проволочную арматуру классов В-II,Вр-II в этих условиях, а также для предварительнонапряженных конструкций пролетом более 12 м допускается применять только послеспециального экспериментального обоснования.

2.4.Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонныхконструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимнихтемператур наружного воздуха в районе строительства следует принимать:

дляконструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) - не ниже указанных в табл. 7 настоящих норм;

для наружныхстен отапливаемых зданий - не нижеуказанных в табл. 10 СНиП 2.03.01-84 для тяжелого бетона.

2.5.Марки по средней плотности бетонных и железобетонных конструкций в зависимостиот режима их эксплуатации должны быть не ниже:

для внутреннихконструкций зданий и сооружений, эксплуатируемых при относительной влажностивнутреннего воздуха до 60 % - D1700;

для внутреннихконструкций зданий и сооружений, эксплуатируемых при относительной влажностивнутреннего воздуха свыше 60 до 75% или в нормальной зоне влажности, а такжедля перекрытий санузлов жилых зданий - D1800;

для наружныхограждающих конструкций и стен подвалов зданий, за исключением эксплуатируемыхпри относительной влажности внутреннего воздуха свыше 75 % или во влажной зоне(см. п. 1.3 настоящих норм) - D1800:

для всехконструкций, эксплуатируемых при относительной влажности внутреннего воздухасвыше 75 % или во влажной зоне, а также для перекрытий санузлов общественныхзданий, для плит балконов и лоджий, карнизов, поясков и других выступающихдеталей фасадов - D1900;

дляконструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах - D1900.

2.6.Для конструкций, эксплуатируемых в агрессивных средах, применять бетон наполностью гидратированном вяжущем, как правило, не следует.

2.7.Замоноличивание стыков конструкций следует предусматривать цементным бетоном,классы которого должны назначаться согласно требованиям пп. 2.8 и 2.10 СНиП2.03.01-84.

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ

 ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА

2.8. Нормативнымисопротивлениями бетона являются сопротивление осевому сжатию призм (призменнаяпрочность) R_bn и сопротивление осевому растяжению R_btn.

Нормативноесопротивление R_bn принято равным

 R_bn= (0.85 - 0.00135 В) В,                                          (10)

но не менее 0,8 В, где В - в МПа.

Нормативноесопротивление R_btn принято равным

                                                     (11)

где B - в МПа.

Нормативныесопротивления бетона R_bn с округлением в зависимости откласса бетона по прочности на сжатие приведены в табл. 8.

2.9.Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой и второй группопределяются путем деления нормативных сопротивлений на соответствующиекоэффициенты надежности по бетону при сжатии g_bc или при растяжении g_bt, принимаемые по табл. 9.

Значениярасчетных сопротивлений бетона в зависимости от класса бетона по прочности насжатие для предельных состояний первой группы R_bи R_bt, приведены (с округлением) втабл. 10, для предельных состояний второй группы R_b.ser и R_bt.ser - в табл. 8.

2.10.Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R_b, и R_bt, приведенныев табл. 10, следует снижать (или повышать) путем умножения на коэффициентыусловий работы бетона ¡_bcучитывающие особенности свойств бетона, длительность действия нагрузки и еемногократную повторяемость, условия и стадию работы конструкций, способ ихизготовления, размеры сечения и т. п. Значения коэффициентов ¡_bi, приведены в табл.11.

 Таблица8

Вид сопротивления	Нормативные сопротивления бетона Rbn, Rbtn и расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb/ser и Rbt.ser при классе бетона по прочности на сжатие
	В10	В12,5	В15	В20	В25	В30	В35	В40	В45
Сжатие осевое (призменная прочность) Rbn и Rb.ser	8,4 85,7	10,4 106	12,4 127	16,5 168	20,4 208	24,3 248	28,1 286	32,0 326	35,5 362
Растяжение осевое Rbtn и Rbt.ser	0,9 9,2	1,05 10,7	1,15 11,7	1,40 14,3	1,60 16,3	1,75 17,8	1,90 19,4	2,0 20,4	2,10 21,4

Таблица9

Группа предельных	Коэффициенты надежности по бетону
состояний	при сжатии gbc	при растяжении gbt
Первая	1,35	1,55
Вторая	1,00	1,00

2.11.Расчетные сопротивления при растяжении R_bt.ser предельныхсостояний второй группы при расчете по деформациям следует увеличивать путемумножения на коэффициент условий работы бетона g_bt1 =1,4, а при расчете по образованиюнормальных и наклонных трещин от многократно повторных нагрузок, а также прирасчете по образованию наклонных трещин от любых нагрузок - уменьшать путем умножения на коэффициентусловий работы бетона соответственно g_b1,и g_b4, значениякоторых приведены в табл. 11 и 12.

2.12.Значения начального модуля упругости бетона E_b,при сжатии и растяжении принимаются по табл. 13.

Длянезащищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных дляэксплуатации в климатическом подрайоне IVA согласноСНиП 2.01.01-82, значения Е_b, указанные в табл. 13, следуетумножать на коэффициент 0,85.

Для бетона,подвергающегося попеременному замораживанию и оттаиванию, значения Е_b,указанные в табл. 13, следует умножать на коэффициент условий работы бетона g_b6, принимаемый по табл. 17СНиП 2.03.01-84.

При наличииданных о составе бетона, условиях изготовления и т. д. допускается приниматьдругие значения Е_b, согласованные в установленном порядке.

2.13.Предельные значения характеристики ползучести бетона j_b следует определять в зависимости отвлажностного режима эксплуатации конструкций по формуле

                                                           (12)

где j_ьт - предельные значения характеристики ползучести бетона  привлажности окружающей воздушной среды 40-75%, принимаемые по табл. 14 настоящих норм;

 h₁ - коэффициент, принимаемый равным при относительной влажностивнутреннего воздуха, %:

 свыше75 или во влажной зоне. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,1

 от 40 до 75или в зоне нормальной влажности. . . . . . . . . .1,0

 до 40 или в сухой зоне. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . 0,9

2.14.Коэффициент линейной температурной деформации бетона a_bt при изменении температур от минус 50 до плюс50 °С следует принимать равным 110^-5 °С^-1.

При наличииданных о минералогическом составе заполнителей, составе и водонасыщении бетонаи т. п. допускается принимать другие значения a_bt,обоснованные в установленном порядке.

Для расчетнойтемпературы ниже минус 50 С величину a_bt следуетпринимать по экспериментальным данным.

2.15.Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) n следует принимать равным 0,2, а модульсдвига бетона G- равным 0,4 соответствующих значений Е_b,указанных в табл. 13.

 Таблица10

Вид сопротивления	Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt при классе бетона по прочности на сжатие
	В10	В12,5	В15	В20	В25	В30	В35	В40	В45
Сжатие осевое (призменная прочность) Rb	6,2 63	7,7 84	9,2 94	12,2 124	15,1 154	18,0 184	20,8 212	23,7 242	26,3 268
Растяжение осевое Rbt	0,58 5,9	0,68 6,9	0,74 7,5	0,90 9,2	1,03 10,5	1,13 11,5	1,23 12,5	1,29 13,1	1,35 13,8

 Таблица11

	Коэффициенты условий работы бетона
Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона	условное обозначение	числовое значение
1. Многократно повторяющаяся нагрузка	gb1	См. табл. 12
2. Длительность действия нагрузки:
а) при учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок непродолжительного действия, суммарная длительность которых за период эксплуатации мала (например, крановые нагрузки; нагрузки от транспортных средств; ветровые нагрузки; нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и возведении и т.п.), а также при учете особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и подобных грунтов;	gb2	0,85
б) при учете в рассматриваемом сочетании кратковременных нагрузок непродолжительного действия или особых нагрузок, не указанных в поз. 2а		1,00
3. Бетонирование в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования свыше 1,5 м	gb3	0,85
4. Влияние двухосного сложного напряженного состояния „сжатие - растяжение" на прочность бетона	gb4	См. п.4.11 СНиП 2.03.01-84
5. Попеременное замораживание и оттаивание	gb6	См. табл. 17 СНиП 2.03.01-84
6. Эксплуатация не защищенных от солнечной радиации конструкций в климатическом подрайоне IVA согласно СНиП 2.01.01-82	gb7	0,85
7. Бетонные конструкции	gb9	0,90
8. Стыки сборных элементов при толщине шва менее 1/5 наименьшего размера сечения элемента и менее 10 см	gb12	1,15
9. Сжатые элементы с содержанием арматуры S менее 0,3 % площади сечения бетона при эксцентриситете продольного усилия е0 > 0,3h	gb13	0,90
10. Простенки площадью сечения менее 0,1 м2 в стеновых панелях	gb14	0,80
11. Особенности упругопластических свойств бетона классов: В30, В35	gb15	0,95
В40		0,90
В45		0,85
12. Неравномерность распределения прочности бетона всех классов по высоте сечения конструкций	gb16	0,85

Примечания. Коэффициенты условий работы бетона по поз.1, 2, 5, 6, 7 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений бетонаR_b, и R_bt по поз. 4 - при определении R_bt,ser а поостальным позициям - только при определении R_b.

2. Для конструкций, находящихся под действиеммногократно повторяющейся нагрузки, коэффициент g_b2 учитывается при расчете по прочности, а g_b1 - при расчете на выносливость и по образованию трещин.

3. При расчете конструкций в стадии предварительногообжатия коэффициент g_b2 принимается равным единице.

Таблица 12

Коэффициенты асимметрии цикла напряжений в бетоне rb	00,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7
Коэффициент gb1	0,50	0,55	0,60	0,70	0,75	0,80	0,85

В табл. 12                                     

Таблица13

Бетон	Начальные модули упругости при сжатии и растяжении Eb×10-3 при классе бетона по прочности на сжатие
	В10	B12,5	B15	B20	B25	В30	В35	В40	В45
На известково-песчаном вяжущем	9,9 101	11,9 121	13,8 141	16,5 168	18,8 192	20,7 211	22,0 224	23,0 235	23,6 241
На известково-шлаковом вяжущем	11,8 120	14,2 145	16,5 168	19,8 202	22,5 229	24,8 253	26,4 269	27,6 281	28,3 288

Примечания: 1. Над чертой указаны значения E_b×10^-3 в МПа, под чертой в кгс/см².

Таблица14

Бетон	Предельные значения характеристики ползучести jbm при классе бетона по прочности на сжатие
	В10	В12,5	B15	B20	B25	B30	B35	В40	B45
На известково-песчаном вяжущем	2,00	2,00	1,75	1,50	1,50	1,25	1,25	1,00	1,00

Примечания: 1. Для плотного силикатного бетона наизвестково-шлаковом вяжущем предельное значение характеристики ползучести j_bm следуетпринимать для рассмотренных классов бетона равным единице.

2. При наличии данных о составе бетона в условияхизготовления конструкций допускается принимать другие значения j_b,согласованные в установленном порядке.

АРМАТУРА

2.16.Для армирования конструкций, а также для закладных изделий следует приниматьарматуру и сталь согласно указаниям пп. 2.17—2.24 СНиП 2.03.01-84.

В качественапрягаемой арматуры не допускается применять высокопрочную холоднотянутуюарматурную проволоку классов В-II и Вр-II диаметром 4 мм и менее, а также арматурные канаты.

2.17.Нормативные и расчетные характеристики арматуры следует принимать согласноуказаниям пп. 2.25-2.30 СНиП 2.03.01-84 с учетом требований пп. 2.18-2.19настоящих норм.

2.18.Коэффициент условий работы арматуры g_s3, принимаемый по табл. 25 СНиП 2.03.01-84, следуетумножать на коэффициент, равный  (где d— диаметр арматуры).

2.19.Длину зоны передачи напряжений l_р длянапрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле (11) СНиП2.03.01-84, принимая значение R_bpравным R_bnпо табл. 8 настоящих норм, а потери предварительного напряжения арматуры приопределении s_sp  по поз. 1—5 табл. 2 настоящих норм.

3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХКОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.1.Расчет бетонных и конструктивно армированных элементов по прочности следуетпроизводить согласно указаниям пп. 3.1-3.8 СНиП 2.03.01-84, принимая:

расчетныехарактеристики материалов согласно разд. 2 настоящих норм;

коэффициент a в формулах (12), (14), (15) и (23) СНиП2.03.01-84 равным единице;

коэффициент h по формуле (19) СНиП 2.03.01-84 с учетомуказаний п. 3.3 настоящих норм.

3.2. Расчетбетонных и конструктивно армированных элементов стен с двух- и многоряднойразрезкой следует производить согласно требованиям СНиП II-22-81с учетом указаний настоящих норм.

3.3.Значения коэффициента h, учитывающеговлияние прогиба внецентренно сжатого элемента на величину эксцентриситетапродольного усилия e₀, следует определять поформуле (19) СНиП 2.03.01-84, принимая условную критическую силу равной:

,                                      (13)

где j_l — коэффициент, учитывающий влияние длительногодействия нагрузки на жесткость элемента в предельном состоянии, определяемый поформуле

                                             (14)

здесь M₁ и M_l — моменты относительно растянутой илинаименее сжатой грани сечения соответственно от всех нагрузок (постоянных,длительных и кратковременных) и нагрузок, при действии которых учитываетсякоэффициент условий работы бетона g_b2 (см. поз. 2а табл. 11 настоящих норм);

d_e —коэффициент, принимаемый равным e₀/h, но не менее

                                        (15)

и не менеевеличины 0,01,

где R_b в МПа, принимается с учетомкоэффициентов условий работы g_b15 и g_b16.

 

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.4.Расчет железобетонных элементов по прочности следует производить согласнотребованиям пп. 3.9-3.46 СНиП 2.03.01-84 с учетом указаний пп. 3,5—3,12 настоящихнорм.

3.5.Расчетные характеристики материалов следует принимать согласно указаниям разд.2 настоящих норм, а величину предварительного напряжения арматуры — согласноуказаниям разд. 1 настоящих норм.

Расчетпо прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента

3.6.Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя силадействует в плоскости симметрии сечения и арматура сосредоточена у гранейэлемента, перпендикулярных к указанной плоскости, следует производить согласнопп. 3.10-3.27 СНиП 2.03.01-84 с учетом указаний пп. 3.7—3.9 настоящих норм.

Расчетнормальных сечений, не оговоренных в настоящем пункте, следует производить поформулам общего случая расчета нормальных сечений согласно указаниям п. 3.10настоящих норм.

3.7.Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона x_R, при котором предельноесостояние элементов наступает одновременно с достижением в растянутой арматуренапряжения, равного расчетному сопротивлению R_s.следует определять по формуле

,                                  (16)

где w — характеристикасжатой зоны бетона, определяемая согласно указаниям п. 3.8 настоящих норм;

s_sR — напряжение в арматуре, МПа, принимаемоесогласно указаниям п.3.12 СНиП 2.03.01-84;

e_b,max — максимальна краевая относительная деформация в сжатойзоне бетона, принимаемая равной при учете:

всех нагрузок —3,5×10^-3;

нагрузок, придействии которых учитывается коэффициент условий работы бетона g_b2 <1,0 (см. поз.2а табл. 11) - 4,5×10^-3

3.8.Характеристику сжатой зоны бетона wследует определять по формуле

w = 1 - 0,014R_b                                             (17)

и принимать не более 0,85 (здесь R_b  — в МПа).

В случае, еслив расчете внецентренно сжатых элементов сплошного сечения учитывается косвенноеармирование, величину w в формулах(16), (22), (23), (25) настоящих норм следует определять по формуле

w = 1 - 0,014R_b+ d₂                                                      (18)

и принимать не более 0,9,

где   R_b - в МПа;

d₂ — коэффициент,определяемый согласно указаниям п. 3.22 СНиП 2.03.01-84.

3.9.При определении коэффициента h длясжатых элементов, имеющих гибкость l/i > 14, значение условной критической силы следуетопределять по формуле

,                 (19)

где d_e и j_l — коэффициенты, определяемые согласно указаниямп. 3.3 настоящих норм;

j_p — коэффициент, учитывающий влияниепредварительного напряжения на жесткость элемента, определяемый согласно п.3.24 СНиП 2.03.01-84.

3.10.Расчет элементов по общему случаю (при любых сечениях, внешних усилиях и любомармировании) (черт. 1) следует производить из условия

M £ ± (R_bS_b- Ss_siS_si)                                          (20)

при этом знак „плюс" передскобкой принимается для внецентренного сжатия и изгиба, знак „минус" — длярастяжения.

В формуле(20):

М — в изгибаемых элементах — проекция момента внешних сил наплоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;

вовнецентренно сжатых и растянутых элементах — момент продольной силы N относительно оси, параллельнойпрямой, ограничивающей сжатую зону и проходящей:

во внецентренно сжатых элементах — через центр тяжести сечениянаиболее растянутого или наименее сжатого стержня продольной арматуры;

во внецентренно растянутых элементах - через точку сжатой зоны,наиболее удаленную от указанной прямой;

S_b - статический момент площади сечениясжатой зоны бетона относительно соответствующей из указанных осей, при этом визгибаемых элементах положение оси принимается таким, как во внецентренносжатых;

S_si — статический моментплощади сечения i-го стержня продольной арматурыотносительно соответствующей из указанных осей;

s_si— напряжения в i-м стержне продольной арматуры,определяемые согласно указаниям настоящего пункта.

Высота сжатойзоны х и напряжение s_si определяются из совместного решения уравнений:

;                                (21)

 ;                    (22)

при x £wh или уравнения (21) и уравнения

,   (23)

при wh £ x £ h.

В уравнении(21) знак „минус" перед N принимается длявнецентренно сжатых элементов, знак „плюс" — для внецентренно растянутых.

Приопределении положения границы сжатой зоны при косом изгибе следует учитыватьположения, приведенные в п. 3.28 СНиП 2.03.01-84.

Если значение s_si,полученное по формуле (22) для арматуры классов A-IV, A-V, A-VI, В-II,Вр-II, превышает bR_si то напряжение s_siследует определять по формуле

,                                           (24)

В случае,когда найденное по формуле (24) напряжение в арматуре превышает R_si без учета коэффициента g_s6, в условия (20) и (21)подставляется значение s_si равное R_si с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, втом числе g_s6(см. п. 3.13 СНиП 2.03.01.84) .

Черт. 1. Схема усилийи эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонногоэлемента, при расчете его по прочности

I-I— плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, илиплоскость, проходящая через точки приложения нормальной силы и равнодействующихвнутренних сжимающих и растягивающих усилий;

1 — точкаприложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2— точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре

Напряжениеs_siвводится в расчетные формулы со своим знаком, получаемым при расчете поформулам (22) — (24). при этом необходимо соблюдать следующие условия:

во всехслучаях R_si ³ s_si ³ -R_sci;

дляпредварительно напряженных элементов s_si ³ s_sci,здесь s_sci - напряжениев арматуре, равное предварительному напряжению s’_spi, уменьшенному на величину s_sc,u(см. пп. 3.12 и 3.22 СНиП 2.03.01-84).

В формулах(21) - (24):

A_si — площадь сечения i-гостержня продольной арматуры;

s_spi — предварительное напряжение в i-м стержне продольнойарматуры, принимаемое при коэффициенте g_sp,назначаемом в зависимости от расположения стержня;

e_b,max —относительная деформация, принимаемая в соответствии с п. 3.7 настоящих норм;

e_b,b —относительная деформация сжатия по всему сечению при х = h,принимаемая равной при учете:

всех нагрузок—2×10^-3;

нагрузок, придействии которых учитывается коэффициент условий работы бетона g_b2 < 1(см. поз. 2а табл. 11 настоящих норм) -2,5×10^-3;

h_0i— расстояние от оси, проходящей через центр тяжести сечения рассматриваемогоi-го стержня арматуры и параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону, донаиболее удаленной точки сжатой зоны (см. черт. 1);

w —характеристика, определяемая согласно указаниям п. 3.8 настоящих норм;

x_i — относительнаявысота сжатой зоны бетона, равная ;

x_Ri, x_eli — относительная высота сжатой зоны, отвечающая достижению врассматриваемом стержне напряжений, соответственно равных R_si и bR_si. Значения x_Ri,и x_eliопределяются по формуле

,                                           (25)

здесь s_Ri(eli) - напряжения в арматуре, МПа,определяемые согласно указаниям п. 3.28 СНиП 2.03.01-84;

b —коэффициент, принимаемый по п. 3.28 СНиП 2.03.01-84.

В формулах(70) и (71) СНиП 2.03.01-84 величина s_spi принимается с учетомпотерь, приведенных в поз. 3-5 табл. 2 настоящих норм.

Расчет сечений,наклонных к продольной оси элемента

3.11.При расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, следует приниматьследующие значения коэффициентов, входящих в расчетные формулы пп. 3.30 - 3.35СНиП 2.03.01-84:

b=0,01; j_b2=1,80; j_b3=0,55;j_b4=1,35;

кроме того, значение коэффициента0,3 в формуле (72) СНиП 2.03.01-84 следует заменить на 0,25, а значениекоэффициента 5 в формуле (73) на 2,5.

Формулы дляопределения всех других коэффициентов следует принимать по пп. 3.30 — 3.35 СНиП2.03.01-84.

3.12.Расчет железобетонных коротких консолей колонн на действие поперечной силыследует производить согласно требованиям пп. 3.34 и 5.30 СНиП 2.03.01-84. Приэтом: в правой части условия (85) следует принимать коэффициент 0,5 вместо 0,8;в выражении, которое должно быть не более правой части условия (85),принимается коэффициент 2,5 вместо 3,5; в формуле (87) коэффициент при апринимается 2,5 вместо 5.

Расчет железобетонныхэлементов на местное действие нагрузки

3.13.Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузки следуетпроизводить согласно требованиям пп. 3.39 - 3.46 СНиП 2.03.01-84 как дляконструкций из мелкозернистого бетона.

 

 

 

 

Расчетжелезобетонных элементов на выносливость

3.14.Расчет железобетонных элементов на выносливость следует производить согласноуказаниям пп. 3.47 - 3.49 СНиП 2.03.01-84, принимая:

коэффициентусловий работы бетона g_b1 -по табл. 12 настоящих норм;

коэффициентыусловий работы арматуры g_s3и g_s4 — соответственно потаблицам 25 и 26 СНиП 2.03.01-84 с учетом требований п. 2.18 настоящих норм;

коэффициентприведения арматуры к бетону а’ - равным 40, 33, 28, 25, 21, 19, 17соответственно для классов бетона В15, В20, B25, В30, В35, В40, В45.

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН

4.1.Расчет железобетонных элементов по образованию трещин следует производить всоответствии с указаниями пп. 4.1-4.12 СНиП 2.03.01-84, принимая:

расчетныехарактеристики материалов согласно разд. 2 настоящих норм;

длину зоныпередачи напряжений для напрягаемой арматуры без анкеров, указанную в пп. 4.3 и4.11 СНиП 2.03.01-84, - согласно п. 2.19 настоящих норм;

значение s_btв формуле (140) СНиП 2.03.01-84 -с учетом указаний п. 3.14 настоящих норм;

коэффициент условийработы бетона g_bi — по табл. 11 настоящих норм;

коэффициент ав формуле (142) СНиП 2.03.01-84 равным 0,02.

РАСЧЕТЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН

Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной осиэлемента

4.2.Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента а_crс, мм, на уровне центра тяжести растянутойарматуры следует определять по формуле

,                                       (26)

где j_l3— коэффициент, принимаемый равным при учете:

кратковременныхнагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок - 1,0;

многократноповторяющейся нагрузки, а также продолжительного действия постоянных идлительных нагрузок —1,5;

h - коэффициент, принимаемый согласно указаниямп. 4.14 СНиП 2.03.01-84;

s_s — напряжение на уровне центра тяжести арматуры S или (при наличии предварительного напряжения)приращение напряжений от действия внешней нагрузки, определяемое согласноуказаниям п. 4.3 настоящих норм;

G_sb — модуль деформациисмещения арматуры относительно бетона на участках между трещинами, принимаемыйравным для бетона:

на известково-песчаном вяжущем ............ 0,67E_b

на известково-шлаковом вяжущем ............ 0,62E_b

u_s — периметр сечениярастянутой арматуры;

а₁ — коэффициент, определяемый: при двузначной эпюренапряжений в сечении элемента по формуле

;                    (27)

приоднозначной эпюре напряжений в сечении элемента по формуле

;                                              (28)

значение a₁ принимаетсяне менее 0,4.

В формулах(27) и (28) :

 —коэффициент, учитывающий положение растянутой арматуры по высоте сечения;

x_m — относительная высота сжатой зоны элемента сусредненными деформациями в сжатой зоне и растянутой арматуре, определяемаясогласно п. 4.18;

а₂ — коэффициент, принимаемый равным

,                                                         (29)

Прирасположении растянутой арматуры в несколько рядов по высоте растянутой зоныширина раскрытия трещин на уровне стержней, наиболее удаленных от нейтральнойлинии, вычисляется по формуле (26) с умножением на коэффициент a₃, определяемый по формуле

,                                               (30)

где С_s — расстояние отцентра тяжести площади сечения всей растянутой арматуры до центра тяжести рядастержней, наиболее удаленного от нейтральной линии.

Ширинанепродолжительного раскрытия трещин определяется:

для элементов2-й категории трещиностойкости от непродолжительного действия полной нагрузки(постоянной, длительной, кратковременной) — по формуле (26);

для элементов3-й категории трещиностойкости— по формуле

,                                     (31)

где  - ширина раскрытия трещин отнепродолжительного действия полной нагрузки;

 - ширина раскрытия трещин отнепродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;

 - ширина продолжительногораскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок.

Значения ,  и определяются поформуле (26) настоящих норм. Входящие в нее величины y_m и е_s,tot вычисляют по формулам(42) и (55) при значениях w_pl определяемых по формулам (37) и (38), и q_m -по табл. 15, причем w_pl и q_m находят при вычислении:

 и - от действия полнойнагрузки;

 - действия постоянной и длительнойнагрузок.

Ширинапродолжительного раскрытия трещин для элементов, к трещиностойкости которыхпредъявляются требования 3-й категории, определяются от продолжительногодействия постоянных и длительных нагрузок.

На участкахэлементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне, ширину раскрытия трещин,вычисленную по формуле (31), следует увеличивать на 15%.

4.3.Напряжения (или их приращения) следует определять по формулам:

для центральнорастянутых элементов

;                                                (32)

дляизгибаемых, а также внецентренно растянутых при e_0,tot ³ 0,8h₀ и внецентренно сжатых элементов

,                                               (33)

длявнецентренно растянутых элементов при e_0,tot  < 0,8h₀

                                           (34)

В формулах(32) - (34) :

N_tot иM_s —соответственно равнодействующая продольных сил и заменяющий момент,определяемые согласно требованиям п. 4.16; при определении значения М_s эксцентриситет продольных усилий относительнооси, проходящей через центр тяжести растянутой арматуры, следует считатьположительным, если он направлен в сторону сжатой (менее растянутой) зонысечения;

x_m — относительная высота сжатой зоны (см. п. 4.2 );

z_m - величина, характеризующая положениевнутренних усилий в сечении и определяемая согласно требованиям п. 4.19;

z_s  —расстояние между центрами тяжести растянутой и сжатой арматуры, равное h₀-a’;

e_0,tot — эксцентриситет равнодействующей продольной силы N и усилия предварительного обжатия Pотносительно центра тяжести приведенного сечения.

4.4.Глубину начальных трещин в сжатой зоне h_crc,образующихся при предварительном обжатии, транспортировании или монтажеэлементов, следует определять по формуле

                                                 (35)

Значения x_mследует определять по формулам (53) — (56). Значение h_crc не должно превышать 0,5h.

Расчетпо раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента

4.5.Ширину раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, в местепересечения поперечной арматурой наклонной трещины следует определять согласноуказаниям п. 4.17 СНиП 2.03.01-84, принимая усилие обжатия Р с учетомпотерь по табл. 2 настоящих норм и значения j_l = j_l3,указанных в п. 4.2 настоящих норм.

РАСЧЕТЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ЗАКРЫТИЮ ТРЕЩИН

4.6.Расчет железобетонных элементов по закрытию (зажатию) трещин следуетпроизводить согласно указаниям пп. 4.18, 4.19 и 4.21 СНиП 2.03.01-84, принимая:

расчетныехарактеристики материалов согласно разд. 2 настоящих норм;

значения s_sp и Рс учетом потерь — по табл. 2 настоящих норм;

значение—поформулам (32)—(34) настоящих норм;

главныенапряжения в бетоне на уровне центра тяжести приведенного сечения — по п. 4.11СНиП 2.03.01-84 с учетом указаний п. 4.1 настоящих норм.

Для участковэлементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне, значение s_sp,приведенное в формуле (154) СНиП 2.03.01-84, должно быть снижено на 15%.

РАСЧЕТЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ

4.7.Деформации (прогибы, углы поворота) элементов железобетонных конструкцийследует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в нихзначения кривизны согласно указаниям настоящего раздела.

Величинакривизны и деформаций железобетонных элементов отсчитывается от их начальногосостояния, при наличии предварительного напряжения — от состояния до обжатиябетона.

4.8.Кривизну железобетонных элементов следует определять по средним деформациям всжатой и растянутой зонах исходя из следующих основных положений (черт. 2):

сечения последеформирования остаются плоскими как на участках, где в растянутой зоне имеютсятрещины, нормальные к продольной оси элемента, так и на участках, где этитрещины не образуются либо они закрыты;

напряжения вбетоне распределяются по линейному закону (треугольная форма эпюры напряжений)и определяются с учетом неупругих деформаций бетона (см. п. 4.10) ;

на участкахэлемента, где трещины в растянутой зоне не образуются либо они закрыты, сечениярассматриваются сплошными, состоящими из бетона и арматуры в сжатой ирастянутой зонах;

на участкахэлемента, где в растянутой зоне имеются трещины, нормальные к продольной оси,сечения рассматриваются состоящими в сжатой зоне из бетона и сжатой арматуры(если она имеется), а в растянутой зоне — только из арматуры, напряжениякоторой определяются с учетом стесняющего воздействия растянутого бетона научастках между трещинами (см. п. 4.11) .

4.9.Элементы или участки элементов рассматриваются без трещин в растянутой зоне,если трещины не образуются при действии постоянных, длительных икратковременных нагрузок или они закрыты при действии постоянных и длительныхнагрузок,

Черт. 2. Схемы усилийи эпюры деформаций и напряжений в поперечном сечении элемента при расчете егопо деформациям

а- на участках, где в растянутой зоне отсутствуют трещины, нормальные кпродольной оси; б - на участках, где в растянутой зоне имеютсятрещины, нормальные к продольной оси; 1 - сечения; 2 - эпюрыдеформаций; 3 — схемы усилий и эпюры напряжении

при этом нагрузки вводятся врасчет с коэффициентом надежности по нагрузке g_f = 1,0.

4.10.Неупругие деформации бетона сжатой и растянутой зон на участках элемента безтрещин и бетона сжатой зоны на участках с трещинами следует учитывать умножениемвеличины E_b, на коэффициент w_pl,принимаемый равным:

принепродолжительном действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок

w_pl  = 0,9;                                                      (36)

припродолжительном действии постоянных и длительных нагрузок

                                             (37)

где j_b— величина, определяемая согласно требованиям п. 2.13;

при расчете подеформациям элементов, воспринимающих многократно повторяющуюся нагрузку,независимо от продолжительности действия нагрузки

                                            (38)

где а’ — коэффициент приведения арматуры к бетону примногократно повторяющихся нагрузках, определяемый в соответствии с указаниямип. 3.14.

4.11.При определении кривизны на участках элемента с трещинами в растянутой зонеусилия в бетоне растянутой зоны между трещинами, оказывающие стесняющеевоздействие на средние деформации арматуры, следует учитывать делением модуляупругости арматуры на коэффициент y_m, определяемый согласно п. 4.17.

4.12.Для изгибаемых элементов при l/h < 10 необходимо учитывать влияние поперечных сил наих прогиб согласно требованиям п. 4.21.

4.13.Если при изготовлении, транспортировании и монтаже конструкций в зоне, котораявпоследствии под действием нагрузки будет сжата, могут возникнуть трещины,наличие этих трещин должно быть учтено согласно требованиям пп. 4.15 и 4.20.

Определениекривизны железобетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне

4.14.На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, кривизнуизгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов следуетопределять по формуле

                                                         (39)

где М — момент внешних сил (включая усилие предварительногообжатия) относительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего моментаи проходящей через центр тяжести приведенного сечения;

w_pl — коэффициент, принимаемый в соответствии с п. 4.10;

Е_b — принимается согласно п. 2.12.

Примечание.При определении приведенного сечения арматуру следует приводить к бетону смодулем деформации, равным w_plE_b.

4.15.Полную величину кривизны на участке, где не образуются трещины в растянутойзоне, следует определять по формуле

,                                   (40)

где   —кривизна от кратковременных нагрузок;

 — кривизна отпостоянных и длительных  нагрузок;

 — кривизна,обусловленная выгибом вследствие ползучести бетона от усилия предварительногообжатия.

Величины  и — определяют поформуле (39), а величину  — согласно п.4.20.

На участках,где нормальные трещины образуются, но при действии рассматриваемых нагрузокобеспечено их закрытие, полная кривизна должна быть увеличена на 20% посравнению с расчетной.

При расчетеэлементов с начальными трещинами в сжатой зоне полная кривизна должна бытьувеличена на 15% по сравнению с полученной по формуле (39).

Определениекривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне

4.16.На участках элемента, где образуются нормальные к продольной оси трещины врастянутой зоне, кривизну изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентреннорастянутых элементов следует определять по формуле

,                                     (41)

где M_s — моментотносительно оси, нормальной к плоскости действия изгибающего момента ипроходящий через центр тяжести площади сечения арматуры S,от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемогосечения, включая усилие предварительного обжатия (заменяющий, момент). Дляизгибаемых элементов с ненапрягаемой арматурой М_s = М;

N_tot - равнодействующая продольной силы и усилияпредварительного обжатия Р (при внецентренном растяжении сила N принимается со знаком „минус"). Для изгибаемыхэлементов с ненапрягаемой арматурой N = 0;

x_т —величина, определяемая согласно п. 4.18;

y_m — коэффициент,учитывающий работу бетона растянутой зоны между трещинами и определяемыйсогласно п. 4.17;

z_т — величина, определяемаясогласно п. 4.19.

Для гибкихвнецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов при определении М_s следует учитывать влияние прогиба наэксцентриситет силы N, определяя деформации таких элементов методомпоследовательных приближений.

4.17.Значение коэффициента y_m, учитывающего работу бетона растянутой зоны междутрещинами, следует определять по формуле

                                                (42)

где q_m— коэффициент, принимаемый по табл. 15;

Таблица15

Вид арматуры	Коэффициент qm при учете действия нагрузок
	непродолжительного	продолжительного
Периодического профиля	0,7	0,35
Гладкая	0,6	0,30

M_c — момент внешних сил (включая усилиепредварительного обжатия Р, при действии полной нагрузки, относительнооси, перпендикулярной к плоскости изгиба и проходящей через точку приложенияравнодействующей усилий в бетоне сжатой зоны непосредственно перед образованиемтрещин;

М_b,crc — момент внутренних усилий, воспринимаемыйбетонной частью сечения (без учета усилий в растянутой и сжатой арматуре)непосредственно перед образованием трещин относительно той же оси иопределяемый по формуле

,                                             (43)

здесь R_bt,ser — принимается no табл.8 с учетом указаний п. 2.11;

W_b,pl — момент сопротивления для крайнего растянутоговолокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый поформуле

;                                            (44)

здесь X_c — высота сжатойзоны непосредственно перед появлением трещин, определяемая без учета продольнойсилы N и усилия предварительного обжатия Р из условия

;                                   (45)

I_b0 — моментинерции площади сжатой зоны бетона относительно нулевой линии;

S_s0, S’_s0 - статические моменты площадейсечения соответственно растянутой и сжатой арматуры относительно нулевой линии;

А_bt - площадьсечения растянутого бетона.

Для элементовпрямоугольного, таврового и двутаврового сечения значение W_btдопускается определять по формуле

;                            (46)

где

;                                    (47)

;                                    (48)

а значения M_c — по формулам:

а) дляизгибаемых элементов с ненапрягаемой арматурой:

                                                   (49)

б) дляизгибаемых предварительно напряженных и внецентренно сжатых элементов (кромеслучаев, предусмотренных в подпункте „в")

;                                      (50)

в) дляизгибаемых предварительно напряженных и внецентренно сжатых элементов с полкойв сжатой зоне:

при                                ,                                            (51)

,                                               (52)

Значениякоэффициента y_m, вычисленные по формуле (42), следует приниматьне менее 0,25 - при учетенепродолжительного действия нагрузок и не менее 0,55 — при учетепродолжительного.

При расчетеэлементов, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки,значение коэффициента y_m следует принимать равным единице независимо отформы поперечного сечения, наличия предварительного напряжения арматуры илипродолжительности действия статических нагрузок.

Примечания: 1. При расчете элементов с полкой врастянутой зоне вводимая в расчет ширина свесов этой полки в каждую сторону недолжна превышать двойной ее высоты.

2. При расчете элементов без растянутой или сжатойполки в формулах (47) и (48) следует принимать соответственно b_f = b или b'_f=b;h'_f = 0.

4.18.Относительную высоту сжатой зоны  следуетопределять из уравнений равновесия внешних и внутренних усилий, составленных сучетом положений, приведенных в п. 4.8 настоящих норм. В общем случае величину х_m следует определять из уравнений:

для изгибаемыхэлементов с ненапрягаемой арматурой (при N_tot=0)

;                                      (53)

в остальных случаях (при N_tot ¹ 0)

,                             (54)

где w_pl - принимается по указаниям п.4.10;

y_m — принимается по указаниям п. 4.17;

 —отношение модулей упругости арматуры и бетона;

е_s,tot — расстояние от точки приложенияравнодействующей нормальных сил N_tot до центра тяжестиплощади сечения арматуры растянутой зоны, отвечающее заменяющему моменту M_s (см. п. 4.16) и определяемое по формуле

;                                                            (55)

S_b0, S'_s0,S_s0 - статические моменты площадейсоответственно сжатой зоны бетона, сжатой арматуры и растянутой арматурыотносительно нулевой линии.

4.19.Величину z_m, характеризующуюположение внутренних усилий в сечении, следует определять исходя из положений,приведенных в п. 4.8, как отношение момента всех внутренних усилий в сеченииотносительно оси, нормальной к плоскости изгиба и расположенной на расстоянии — отнаиболее сжатой грани, к величине равнодействующей внутренних усилий в растянутойзоне.

Для элементовпрямоугольного, таврового и двутаврового сечений значение z_mследует определять по формуле

 (56)

где  — принимается поуказаниям п. 4.18;

y_m— принимается по указаниям п. 4.17;

w_pl — принимается по указаниям п. 4.10;

a₂, a¢₂,d¢, ¢ —безразмерные геометрические характеристики

       g¢,d_f              сечения, определяемые по формулам:

                   

                                         (57)

4.20.Полную величину кривизны на участке с трещинами в растянутой зоне следуетопределять по формуле

                                   (58)

где  — кривизна отнепродолжительного действия всех нагрузок, учитываемых при расчете подеформациям (см. п. 1.21 СНиП 2.03.01-84);

 - кривизна от непродолжительногодействия постоянных и длительных нагрузок;

 -кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;

 - кривизна, обусловленная выгибомвследствие ползучести бетона усилия предварительного обжатия и определяемая поформуле (59) настоящих норм.

,  и  определяют поформуле (41) настоящих норм, причем при определении:

 и  - расстояние е_s,tot необходимо вычислять при непродолжительном действии всехучитываемых нагрузок, a коэффициентыw_plи q_mдолжны отвечать непродолжительному действию нагрузки;

- расстояние е_s,tot необходимо вычислять при действии постоянных идлительных нагрузок, а коэффициенты w_pl и q_m должны отвечать продолжительному действиюнагрузки.

Величину  следует определятьпо формуле

=                                   (59)

где h_bp - расстояниеот крайнего сжатого волокна бетона до усилия обжатия Р;

 и - относительные деформации ползучестибетона соответственно на уровне действия усилия обжатия Р (вычисляемоес учетом потерь по поз. 1-5табл. 2) и крайнего сжатого волокна бетона, проявляющиеся за время от обжатиябетона до загружения элемента внешней нагрузкой и определяемые по формулам:

                                                                       

                                         (60)

здесьs₆ + s₉ - принимается численно равной сумме потерьпредварительного напряжения арматуры от ползучести бетона согласно поз. 6 и 9табл. 2;

s¢₆+ s¢₉ -то же, для напрягаемой арматуры, если бы она имелась на уровне крайнего сжатоговолокна бетона.

Если кратковременныенагрузки отсутствуют или не учитываются при определении прогибов, полнуювеличину кривизны следует принимать равной

                                                  (61)

Если значения  и  оказываютсяотрицательными, их принимают равными нулю.

При расчетеэлементов с начальными трещинами в сжатой зоне полную кривизну, определенную поформуле (58), следует увеличивать на 15 %.

Определениепрогибов

4.21. Прогибыэлементов следует определять согласно требованиям пп. 4.31 - 4.33 СНиП 2.03.01-84, принимая:

значение в формулах(171) и (174) СНиП 2.03.01-84, согласно требованиям пп. 4.15 и 4.18 настоящихнорм, соответственно для участков без трещин и с трещинами в растянутой зоне;

значение j_b2в формуле (173) СНиП 2.03.01-84 -равным  (гдеw_pl коэффициент, определяемый согласно указаниям п. 4.10 настоящихнорм;

величину G в формуле (173) СНиП 2.03.01-84 - согласно указаниям п. 2.15 настоящих норм.

5.КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

5.1. Припроектировании бетонных и железобетонных конструкций из силикатного бетона дляобеспечения условий их изготовления, долговечности и совместной работы арматурыи бетона следует выполнять конструктивные требования, приведенные в СНиП2.03.01-84 для тяжелого бетона, а также дополнительные требования, изложенные впп. 5.2-5.4 настоящих норм.

5.2.Минимальную толщину защитного слоя бетона для продольной рабочей арматуры,поперечной (хомутов и отогнутых стержней) и распределительной арматуры вконструкциях, предназначенных для эксплуатации при относительной влажностивнутреннего воздуха помещений свыше 75 %, или во влажной зоне (см. пп.1.3 и 1.5 настоящих норм), а также в агрессивных средах следует увеличивать на5 мм по сравнению с требованиями СНиП 2.03.01-84.

5.3. Встеновых панелях, изготовляемых из жестких бетонных смесей, необходимопредусматривать следующие дополнительные мероприятия:

толщинузащитного слоя арматуры принимать равной 3 см;

длину заделкистроповочных петель необходимо увеличивать на 5d посравнению с заделкой строповочных петель в панелях, формуемых без примененияжестких смесей;

расстояниестроповочных петель до проема должно быть не менее 30 см.

5.4.Конструктивное армирование бетонных панелей несущих стен, как правило, должнопредусматриваться двусторонним независимо от того, в какой степени используетсяих несущая способность, причем площадь вертикальной арматуры на 1 м длиныгоризонтального сечения и горизонтальной арматуры на 1 м длины вертикальногосечения с каждой стороны панели должна приниматься такой же, как для панелей изтяжелого цементного бетона.

5.5.Для конструктивного армирования элементов следует применять арматуру возможноменьших диаметров, но не менее 4 мм, причем при проектировании элементов,бетонируемых в горизонтальном положении, верхняя конструктивная арматура длясохранения ее в проектном положении при бетонировании должна быть снабженасвязями, установленными вдоль толщины изделия не реже чем через 85 ее диаметровпо длине стержней.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН

УСИЛИЯ ОТ ВНЕШНИХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ В ПОПЕРЕЧНОМСЕЧЕНИИ ЭЛЕМЕНТА

М— изгибающий момент;

N — продольная сила;

Q — поперечная сила;

Т—крутящий момент.

ХАРАКТЕРИСТИКИПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОГО ЭЛЕМЕНТА

Р — усилиепредварительного обжатия, определяемое по формуле (8) СНиП 2.03.01-84, с учетомпотерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемойстадии работы элемента;

s_sp,s¢_sp -предварительные напряжения соответственно в напрягаемой арматуре S и S¢ до обжатия бетона (при натяженииарматуры на упоры) либо в момент снижения величины предварительного напряженияв бетоне до нуля воздействием на элемент внешних фактических или условных сил,определяемые согласно указаниям пп. 1.9, 1.11 и 1.14 настоящих норм с учетомпотерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемойстадии работы элемента;

s_bp— сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия,определяемые согласно указаниям пп. 1.11, 1.14 и 1.15 настоящих норм с учетомпотерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемойстадии работы элемента;

g_sp— коэффициент точности натяжения арматуры, определяемый согласно указаниям п.1.27 СНиП 2.03.01-84.

ХАРАКТЕРИСТИКИМАТЕРИАЛОВ

R_b, R_b,ser - расчетные сопротивления бетонаосевому сжатию для предельных состояний соответственно первой и второй групп;

R_bt, R_bt,ser - расчетные сопротивления бетонаосевому растяжению для предельных состояний соответственно первой и второйгрупп;

R_bp - передаточная прочность бетона,назначаемая согласно указаниям п. 2.6 СНиП 2.03.01-84 с учетом п. 1.15настоящих норм;

R_s, R_s,ser - расчетныесопротивления арматуры растяжению для предельных состояний соответственнопервой и второй групп;

r_sw -расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению, определяемое согласноуказаниям п. 2.28 СНиП 2.03.01-84;

R_sc — расчетное сопротивлениеарматуры сжатию для предельных состояний первой группы;

E_b — начальный модульупругости бетона при сжатии и растяжении;

E_s — модуль упругости арматуры.

ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОЛОЖЕНИЯПРОДОЛЬНОЙ АРМАТУРЫ В ПОПЕРЕЧНОМ СЕЧЕНИИ ЭЛЕМЕНТА

S — обозначение продольной арматуры:

а) приналичии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения —расположенной в растянутой зоне;

б) приполностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении — расположенной у менеесжатой грани сечения;

в) приполностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении:

длявнецентренно растянутых элементов — расположенной у более растянутой гранисечения;

для центральнорастянутых элементов — всей в поперечном сечении элемента;

S' —обозначение продольной арматуры:

а) приналичии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения —расположенной в сжатой зоне;

б) приполностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении — расположенной у болеесжатой грани сечения;

в) приполностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении внецентреннорастянутых элементов — расположенной у менее растянутой грани сечения.

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕХАРАКТЕРИСТИКИ

b - ширина прямоугольногосечения; ширина ребра таврового и двутаврового сечений;

b_f, b¢_f — ширина полки тавровогои двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах;

h — высота прямоугольного, таврового идвутаврового сечений;

h_f, h'_f — высота полки таврового и двутаврового сеченийсоответственно в растянутой и сжатой зонах;

а, а¢ —расстояния от равнодействующей усилий в арматуре соответственно S и S¢ до ближайшей грани сечения;

h_o, h¢_o — рабочаявысота сечения, равная соответственно h a и h a';

х —высота сжатой зоны бетона;

x — относительная высота сжатой зоныбетона, равная ;

s — расстояние между хомутами,измеренное по длине элемента;

e_о - эксцентриситет продольной силы Nотносительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый согласноуказаниям п. 1.21 СНиП 2.03.01-84;

e_ор — эксцентриситет усилияпредварительного обжатия относительно центра тяжести приведенного сечения,определяемый согласно указаниям п. 1.28 СНиП 2.03.01-84;

e_о,tot — эксцентриситет равнодействующей продольной силы Nи усилия предварительного обжатия Р относительно центра тяжестиприведенного сечения;

е, е¢ —расстояния от точки приложения продольной силы N до равнодействующейусилий в арматуре соответственно S и S¢;

e_s, e_sр— расстояния соответственно от точки приложения продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р до центратяжести площади сечения арматуры S;

l — пролет элемента;

l_о - расчетная длина элемента, подвергающегося действиюсжимающей продольной силы; значение l_опринимается по табл. 32 и п. 325 СНиП 2.03.01-84;

i - радиус инерциипоперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения;

d — номинальный диаметр стержней арматурной стали;

A_s, A'_s — площади сечения напрягаемой и ненапрягаемойарматуры соответственно S и S', при определении усилияпредварительного обжатия Р — площади сечения ненапрягаемой частиарматуры соответственно S и S';

A_sр, A'_sр — площадисечения напрягаемой части арматуры соответственно Sи S';

А_sw — площадь сеченияхомутов, расположенных в одной нормальной к продольной оси элемента плоскости,пересекающей наклонное сечение;

A_s,inc — площадь сечения отогнутых стержней,расположенных в одной наклонной к продольной оси элемента плоскости,пересекающей наклонное сечение;

m — коэффициентармирования, определяемый как отношение площади сечения арматуры S кплощади поперечного сечения элемента bh_oбез учета свесов сжатых и растянутых полок;

А — площадь всего бетона в поперечном сечении;

A_b — площадь сечения сжатой зоны бетона;

A_bt— площадь сечения растянутой зоны бетона;

A_red - площадь приведенного сеченияэлемента, определяемая согласно указаниям п. 1.28 СНиП 2.03.01-84;

А_lос1 -площадь смятия бетона;

S_b0, S_bt— статические моменты площадей сечения соответственно сжатой и растянутойзон бетона относительно нулевой линии;

S_so, S¢_so — статические моменты площадей сечения арматурысоответственно S и S' относительнонулевой линии;

I - моментинерции сечения бетона относительно центра тяжести сечения элемента;

I_red — момент инерцииприведенного сечения элемента относительно его центра тяжести, определяемыйсогласно указаниям п. 1.28 СНиП 2.03.01-84:

I_s — момент инерции площадисечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента;

I_bo - момент инерции площади сечениясжатой зоны бетона относительно нулевой линии;

I_so, I¢_so - моменты инерции площадей сеченияарматуры соответственно S и S' относительнонулевой линии;

W_red - момент сопротивленияприведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна, определяемыйкак для упругого материала согласно указаниям п. 1.28 СНиП 2.03.01-84.