Государственный комитет СССР поделам строительства

(Госстрой СССР)

 

СТРОИТЕЛЬНЫЕНОРМЫ И ПРАВИЛА

 

 

НАГРУЗКИИ ВОЗДЕЙСТВИЯ

 

СНиП2.01.07-85*

 

УДК[69+624.042.4] (083.74)

Срок введения в действие 1 января 1987 г.

 

 

РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР (канд. техн. наук А.А. Бать — руководительтемы; И.А. Белышев, канд. техн. наук В.А.Отставнов, докторатехн. наук проф. В.Д. Райзер, А.И. Цейтлин) МИСИ им. В. В. Куйбышева Минвуза СССР (канд. техн.наук Л.В. Клепиков).

 

ВНЕСЕНЫ ЦНИИСКим. Кучеренко ГосстрояСССР.

 

ПОДГОТОВЛЕНЫ КУТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (канд. техн. наук Ф.В. Бобров).

 

УТВЕРЖДЕНЫпостановлением Государственного комитета СССР поделам строительства от 29 августа 1985 г. № 135

 

В СНиП 2.01.07-85* внесеноИзменение № 1, утвержденноепостановлением Госстроя СССР от 08.07.88 г. № 132, а такжедобавлен разд. 10 «Прогибы иперемещения», разработанный ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР (канд. техн.наук А.А. Бать — руководитель темы; чл.-кор. АН СССР Н.Н. Складнев, д-р техн. наукпроф. А.И. Цейтлин, кандидаты техн. наук В.А.Отставнов, Э. А. Неустроев,инж. Б.И. Беляев), НИИЖБ Госстроя СССР(д-р техн. наук проф. А.С. Залесов) и ЦНИИпромзданийГосстроя СССР (кандидаты техн. наук Л.Л. Лемыш, Э.Н. Кодыш).

С введением в действие разд.10 «Прогибы и перемещения» СНиП 2.01.07-85 с 1января 1989 г. утрачивают силу пп. 13.2—13.4 и14.1—14.3 СНиП II-23-81*.

Излагаются вновой редакции: «Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85»следующие пункты:

п. 13.1 СНиП II-23-81*«Стальные конструкции»;

п. 9.2 СНиП2.03.06-85 «Алюминиевыеконструкции»;

п. 1.20 СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции»;

п. 4.24 СНиП2.03.09-85 «Асбестоцементные конструкции»;

п. 4.32 СНиП«Деревянные конструкции»;

п. 3.19 СНиП «Сооружения промышленных предприятий».

 

В СНиП2.01.07-85* внесены Изменение № 2, утвержденное постановлением Госстроя Россииот 29 мая 2003 г. № 45; Поправка 2004 г.

 

Взамен главы СНиП II-6-74

 

 

Настоящиенормы распространяются на проектирование строительных конструкций и оснований зданий и сооружений иустанавливают основныеположения и правила по определению и учетупостоянных и временных нагрузок и воздействий, атакже их сочетаний.

Нагрузки ивоздействия на строительные конструкции и основания зданий и сооружений,отличающихся от традиционных, допускается определять по специальным техническимусловиям. 

Примечания: 1. Далее по тексту, где это возможно, термин «воздействие» опущен изаменен термином «нагрузка», а слова «здания и сооружения»заменены словом «сооружения».

2. При реконструкции расчетные значениянагрузок следует определять на основе результатов обследования существующих конструкций,при этом атмосферные нагрузки допускается принимать с учетом данных Росгидромета.

 

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

1.1.При проектировании следует учитывать нагрузки,возникающие при возведении и эксплуатации сооружений, а также при изготовлении, хранении и перевозке строительных конструкций.

1.2.Основными характеристиками нагрузок, установленными в настоящихнормах, являются их нормативные значения.

Нагрузка определенного вида характеризуется, как правило,одним нормативным значением. Для нагрузок от людей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественных исельскохозяйственных зданий, от мостовых и подвесных кранов, снеговых,температурных климатических воздействийустанавливаются два нормативных значения: полное и пониженное (вводится в расчет при необходимости учета влияния длительности нагрузок, проверке на выносливостьи в других случаях, оговоренных в нормах проектирования конструкций иоснований).

1.3.Расчетное значение нагрузки следует определять какпроизведение ее нормативного значения накоэффициент надежности по нагрузке g_f,соответствующий рассматриваемому предельному состоянию и принимаемый:

а) при расчетена прочность и устойчивость — в соответствии с пп. 2.2,3.4, 3.7, 3.11, 4.8, 6.11, 7.3 и 8.7;

б) при расчетена выносливость — равным единице:

в) в расчетахпо деформациям — равным единице, если в нормах проектирования конструкций и оснований не установлены другие значения;

г) при расчете по другим видам предельных состояний —по нормам проектирования конструкций и оснований.

Расчетныезначения нагрузок при наличии статистических данных допускается определять непосредственно по заданной вероятности их непревышения.

При расчетеконструкций и оснований для условий возведения зданий и сооружений расчетныезначения снеговых, ветровых, гололедных нагрузок итемпературных климатических воздействий следует снижать на 20 %.

Принеобходимости расчета на прочность и устойчивость в условиях пожара, при взрывных воздействиях, столкновениитранспортных средств с частями сооружений коэффициенты надежности по нагрузке для всех учитываемыхпри этом нагрузок следует принимать равными единице.

Примечание. Для нагрузок с двумя нормативными значениямисоответствующие расчетныезначения следует определять с одинаковым коэффициентом надежности по нагрузке (для рассматриваемогопредельного состояния).

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 2)

 

КЛАССИФИКАЦИЯ НАГРУЗОК

 

1.4. Взависимости от продолжительности действия нагрузок следует различать постоянные и временные (длительные, кратковременные, особые)нагрузки.

1.5.Нагрузки, возникающие при изготовлении, хранении иперевозке конструкций, а также при возведениисооружений, следует учитывать в расчетах как кратковременные нагрузки.

Нагрузки, возникающие на стадииэксплуатации сооружений,следует учитывать всоответствии с пп. 1.6—1.9.

1.6. К постоянным нагрузкам следуетотносить:

а) вес частейсооружений, в том числевес несущих и ограждающих строительных конструкций;

б) вес идавление грунтов (насыпей,засыпок), горное давление.

Сохраняющиесяв конструкции или основании усилия от предварительногонапряжения следует учитыватьв расчетах как усилия от постоянных нагрузок.

1.7. Кдлительным нагрузкам следует относить:

а) весвременных перегородок, подливок и подбетонок подоборудование;

б) вес стационарного оборудования:станков, аппаратов, моторов, емкостей, трубопроводов с арматурой, опорнымичастями и изоляцией, ленточных конвейеров, постоянных подъемных машин с их канатами и направляющими, а такжевес жидкостей и твердых тел, заполняющих оборудование;

в) давление газов, жидкостей и сыпучих тел в емкостях и трубопроводах,избыточное давление и разрежение воздуха, возникающее при вентиляции шахт;

г) нагрузки на перекрытия от складируемых материалов истеллажного оборудования в складских помещениях, холодильниках,зернохранилищах, книгохранилищах, архивах и подобных помещениях;

д) температурные технологические воздействия от стационарного оборудования;

е) вес слоя воды на водонаполненныхплоских покрытиях;

ж) весотложений производственной пыли, если ее накопление не исключено соответствующими мероприятиями;

з) нагрузки от людей, животных, оборудования на перекрытияжилых, общественных и сельскохозяйственных зданий спониженными нормативными значениями, приведенными втабл. 3;

и)вертикальные нагрузки от мостовых и подвесныхкранов с пониженным нормативным значением, определяемым умножением полного нормативного значения вертикальной нагрузки от одного крана (см. п. 4.2) в каждом пролете зданияна коэффициент: 0,5 — для групп режимов работы кранов 4К—6К; 0,6 — для группы режима работы кранов 7К; 0,7 — длягруппы режима работы кранов 8К. Группы режимов работы кранов принимаются по ГОСТ25546—82;

к) снеговые нагрузки с пониженным расчетным значением,определяемым умножением полного расчетного значенияна коэффициент 0,5.

л)температурные климатические воздействия с пониженными нормативнымизначениями, определяемыми всоответствии с указаниями пп. 8.2—8.6 при условии q₁ = q₂ = q₃ =q₄ =q₅ =0, D_I= D_VII= 0;

м) воздействия, обусловленные деформациями основания,не сопровождающимися коренным изменением структуры грунта, а также оттаиванием вечномерзлых грунтов;

н) воздействия, обусловленныеизменением влажности, усадкой и ползучестьюматериалов.

Примечание. В районах со средней температурой январяминус 5 °С и выше (по карте 5 приложения 5 к СниП 2.01.07-85*) снеговыенагрузки с пониженным расчетным значением не устанавливаются.

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 2)

 

1.8. К кратковременным нагрузкамследует относить:

а) нагрузки отоборудования, возникающие в пускоостановочном,переходном и испытательном режимах, а также при его перестановкеили замене;

б) вес людей,ремонтных материалов в зонах обслуживания и ремонтаоборудования;

в) нагрузки отлюдей, животных, оборудования на перекрытия жилых, общественных исельскохозяйственных зданий с полными нормативными значениями,кроме нагрузок, указанных в п. 1.7, а, б, г, д;

г) нагрузки отподвижного подъемно-транспортного оборудования(погрузчиков, электрокаров,кранов-штабелеров, тельферов, а также от мостовых иподвесных кранов с полным нормативным значением);

д) снеговыенагрузки с полным расчетным значением;

е) температурныеклиматические воздействия с полным нормативным значением;

ж) ветровыенагрузки;

з) гололедные нагрузки.

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 2)

 

1.9. Кособым нагрузкам следует относить:

а) сейсмические воздействия;

б) взрывные воздействия;

в) нагрузки, вызываемые резкими нарушениями технологического процесса, временной неисправностью или поломкойоборудования;

г) воздействия, обусловленные деформациями основания,сопровождающимися коренным изменением структуры грунта (при замачивании просадочных грунтов) или оседаниемего в районах горных выработок и в карстовых.

 

СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК

 

1.10.Расчет конструкций и оснований по предельнымсостояниям первой и второй групп следует выполнятьс учетом неблагоприятныхсочетаний нагрузок или соответствующих им усилий.

Эти сочетанияустанавливаются из анализа реальных вариантоводновременного действия различных нагрузок для рассматриваемой стадии работы конструкцииили основания.

1.11. Взависимости от учитываемого состава нагрузок следует различать:

а) основныесочетания нагрузок, состоящие из постоянных,длительных и кратковременных,

б) особые сочетания нагрузок, состоящие из постоянных,длительных, кратковременных и одной из особых нагрузок.

Временныенагрузки с двумя нормативными значениями следует включать в сочетания какдлительные — при учете пониженного нормативногозначения, как кратковременные — при учете полного нормативного значения.

В особых сочетаниях нагрузок, включающих взрывные воздействия или нагрузки, вызываемые столкновениемтранспортных средств с частями сооружений, допускается не учитыватькратковременные нагрузки, указанные в п. 1.8.

1.12.При учете сочетаний,включающих постоянные и не менее двух временныхнагрузок, расчетные значения временных нагрузок или соответствующих им усилийследует умножать на коэффициенты сочетаний, равные:

в основныхсочетаниях для длительных нагрузок y₁= 0,95; для кратковременных y₂ =0,9:

в особыхсочетаниях для длительных нагрузок y₁ = 0,95; для кратковременных y₂= 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормахпроектирования сооружений для сейсмических районови в других нормах проектирования конструкций и оснований. При этом особуюнагрузку следует принимать без снижения.

При учетеосновных сочетаний, включающих постоянные нагрузки и одну временную нагрузку(длительную или кратковременную), коэффициенты y₁,y₂ вводить не следует.

Примечание. В основных сочетаниях при учете трех и более кратковременныхнагрузок их расчетные значения допускается умножать на коэффициент сочетания y₂, принимаемыйдля первой (по степени влияния) кратковременнойнагрузки — 1,0, для второй— 0,8, для остальных — 0,6.

 

1.13.При учете сочетаний нагрузок в соответствии с указаниями п. 1.12 за однувременную нагрузку следует принимать:

а) нагрузкуопределенного рода от одного источника (давление или разрежение в емкости, снеговую,ветровую, гололедную нагрузки, температурные климатические воздействия, нагрузку отодного погрузчика, электрокара, мостового или подвесного крана);

б) нагрузку отнескольких источников, если их совместное действие учтено в нормативном и расчетном значениях нагрузки (нагрузку отоборудования, людей и складируемых материалов на одномили несколько перекрытий с учетом коэффициентов y_A и y_n, приведенных в пп. 3.8 и 3.9; нагрузку от несколькихмостовых или подвесных кранов с учетом коэффициентаy, приведенного в п. 4.17; гололедно-ветровую нагрузку, определяемую всоответствии с п. 7.4).

 

2.ВЕС КОНСТРУКЦИЙ И ГРУНТОВ

 

2.1. Нормативное значение веса конструкций заводского изготовления следует определять на основании стандартов, рабочих чертежей или паспортных данных заводов-изготовителей, другихстроительных конструкций и грунтов — по проектнымразмерам и удельному весу материалов и грунтов с учетам их влажности в условияхвозведения иэксплуатации сооружений.

2.2.Коэффициенты надежности по нагрузке g_fдля веса строительных конструкций и грунтов приведены в табл.1.

 

Таблица1

 

Конструкции сооружений и вид грунтов	Коэффициент надежности по нагрузке gf
Конструкции:
металлические	1,05
бетонные (со средней плотностью свыше 1600 кг/м3), железобетонные, каменные, армокаменные, деревянные	1,1
бетонные (со средней плотностью 1600 кг/м3 и менее), изоляционные, выравнивающие и отделочные слои (плиты, материалы в рулонах, засылки, стяжки и т.п.), выполняемые:
в заводских условиях	1,2
на строительной площадке	1,3
Грунты:
в природном залегании	1,1
насыпные	1,15

 

Примечания: 1. При проверкеконструкций на устойчивостьположения противопрокидывания, а также в других случаях, когда уменьшение весаконструкций и грунтов может ухудшить условия работы конструкций, следует произвести расчет, принимая для весаконструкции или ее части коэффициент надежности понагрузке g_f = 0,9.

2. При определении нагрузок от грунта следуетучитывать нагрузки от складируемых материалов, оборудования и транспортных средств, передаваемые на грунт.

3. Дляметаллических конструкций, в которых усилия отсобственного веса превышают 50 % общих усилий, следует принимать g_f = 1,1.

 

3.НАГРУЗКИ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ, ЛЮДЕЙ, ЖИВОТНЫХ, СКЛАДИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

 

3.1.Нормы настоящего раздела распространяются на нагрузки отлюдей, животных, оборудования,изделий, материалов, временных перегородок, действующие на перекрытия зданий и полы на грунтах.

Варианты загружения перекрытий этиминагрузками следует принимать в соответствии с предусмотренными условиями возведения и эксплуатациизданий. Если на стадии проектирования данные об этих условиях недостаточны, при расчете конструкций и основанийнеобходимо рассмотреть следующие варианты загруженияотдельных перекрытий:

сплошное загружение принятой нагрузкой;

неблагоприятноечастичное загружение при расчете конструкций иоснований, чувствительных к такой схеме загружения;

отсутствиевременной нагрузки.

При этомсуммарная временная нагрузка на перекрытия многоэтажногоздания при неблагоприятномчастичном их загружении не должна превышатьнагрузку при сплошном загружении перекрытий, определенную с учетом коэффициентов сочетаний y_n, значения которых вычисляются по формулам (3) и (4).

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕНАГРУЗОК ОТ ОБОРУДОВАНИЯ,СКЛАДИРУЕМЫХ МАТЕРИАЛОВ И ИЗДЕЛИЙ

 

3.2.Нагрузки от оборудования (в том числе трубопроводов, транспортных средств), складируемых материалови изделий устанавливаются в строительном задании на основании технологических решений, в котором должныбыть приведены:

а) возможные на каждомперекрытии и полах на грунте места расположения и габариты опор оборудования, размеры участковскладирования и хранения материалов и изделий, места возможногосближения оборудования в процессе эксплуатации или перепланировки;

б) нормативные значения нагрузок икоэффициенты надежности по нагрузке, принимаемые в соответствии с указанияминастоящих норм, для машин с динамическими нагрузками — нормативные значенияинерционных сил и коэффициенты надежности понагрузке для инерционных сил, а также другиенеобходимые характеристики.

При заменефактических нагрузок на перекрытия эквивалентными равномерно распределенныминагрузками последние следует определять расчетом и назначать дифференцированнодля различных конструктивных элементов (плит, второстепенных балок, ригелей, колонн, фундаментов). Принимаемые значенияэквивалентных нагрузок должны обеспечивать несущуюспособность и жесткость элементов конструкций,требуемые по условиям их загружения фактическиминагрузками. Полные нормативные значения эквивалентных равномерно распределенных нагрузокдля производственных и складскихпомещений следует принимая дляплит и второстепенныхбалок не менее 3,0 кПа (300 кгс/м²), для ригелей,колонн и фундаментов — не менее 2,0 кПа (200 кгс/м²).

Учет перспективною увеличения нагрузок от оборудования и складируемых материалов допускается при технико-экономическом обосновании.

3.3. Нормативное значение веса оборудования, в том числетрубопроводов, следует определять на основании стандартов или каталогов, а для нестандартногооборудования — на основании паспортных данных заводов-изготовителейили рабочих чертежей.

В состав нагрузки от веса оборудования следует включать собственный вес установки или машины (в том числепривода, постоянныхприспособлений, опорных устройств, подливок и подбетонок),вес изоляции, заполнителей оборудования, возможныхпри эксплуатации, наиболее тяжелой обрабатываемой детали,вес транспортируемого груза, соответствующийноминальной грузоподъемности и т. п.

Нагрузки отоборудования на перекрытия и полы на грунтах необходимо принимать в зависимостиот условий его размещения и возможного перемещенияпри эксплуатации. При этом следует предусматриватьмероприятия, исключающие необходимость усиления несущих конструкций, связанногос перемещением технологическогооборудования во время монтажа или эксплуатацииздания.

Числоучитываемых одновременно погрузчиков или электрокаров иих размещение наперекрытии при расчете различных элементов следуетпринимать по строительному заданию на основании технологических решений.

Динамическоевоздействие вертикальных нагрузок от погрузчиков иэлектрокаров допускается учитывать путем умножениянормативных значений статических нагрузок на коэффициент динамичности, равный 1,2.

3.4.Коэффициент надежности по нагрузке g_t для веса оборудования приведенв табл. 2.

 

Таблица2

 

Вес	Коэффициент надежности по нагрузке gf
Стационарного оборудования	1,05
Изоляции стационарного оборудования	1,2
Заполнителей оборудования (в том числе резервуаров и трубопроводов):
жидкостей	1,0
суспензий, шламов, сыпучих тел	1,1
Погрузчиков и электрокаров (с грузом)	1,2

 

РАВНОМЕРНОРАСПРЕДЕЛЕННЫЕ НАГРУЗКИ

 

3.5.Нормативные значения равномерно распределенных временных нагрузок на плитыперекрытий, лестницы и полы на грунтах приведены в табл. 3

3.6.Нормативные значения нагрузок на ригели и плиты перекрытый от веса временных перегородокследует принимать в зависимости от их конструкции, расположения и характера опирания наперекрытия и стены. Указанные нагрузки допускается учитывать как равномерно распределенные добавочные нагрузки, принимая их нормативныезначения на основании расчета для предполагаемых схемразмещения перегородок, но не менее 0,5 кПа (50 кгс/м²).

3.7.Коэффициенты надежности по нагрузке g_f для равномернораспределенных нагрузок следует принимать:

1,3 — приполном нормативном значении менее 2,0 кПа (200 кгс/м²);

1,2 — приполном нормативном значении 2,0 кПа (200 кгс/м²)и более.

Коэффициентнадежности по нагрузке от веса временныхперегородок следует принимать в соответствии с указаниями п. 2.2.

3.8. При расчете балок,ригелей, плит, а также колонни фундаментов, воспринимающихнагрузки от одного перекрытия, полные нормативные значения нагрузок, указанныев табл. 3, следует снижать в зависимости от грузовой площади А, м²,рассчитываемого элемента умножением на коэффициент сочетания y_А, равный.

а) дляпомещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а (при А > А₁= 9 м²),

                                                          (1)

б) для помещений, указанных в поз. 4, 11,12, б (при А >А₂ =36 м²),

                                                          (2)

Примечание. При расчете стен, воспринимающих нагрузкиот одного перекрытия,значения нагрузок следует снижать а зависимости от грузовой площади Арассчитываемых элементов (плит, балок), опирающихсяна стены.

 

3.9.При определении продольных усилий для расчета колонн, стен и фундаментов, воспринимающих нагрузки от двух перекрытий и более, полные нормативные значения нагрузок. указанные втабл. 3, следует снижать умножением на коэффициент сочетания y_n:

а) дляпомещений, указанных в поз. 1, 2, 12, а,

                                                     (3)

б) дляпомещений, указанных в поз 4, 11, 12, б,

                                                     (4)

где  —определяются в соответствии с п. 3.8;

п — общее число перекрытий (для помещений, указанных в табл.3, поз. 1, 2, 4, 11, 12,а, б), нагрузки от которых учитываются при расчетерассматриваемого сечения колонны, стены,фундамента.

Примечание. При определении изгибающих моментов в колоннах истенах следует учитывать снижение нагрузок для примыкающихк ним балок и ригелей в соответствии с указаниями п 3.8.

 

СОСРЕДОТОЧЕННЫЕНАГРУЗКИ И НАГРУЗКИ НА ПЕРИЛА

 

3.10.Несущие элементы перекрытий,покрытий, лестниц и балконов (лоджий) должны бытьпроверены на сосредоточенную вертикальную нагрузку,приложенную к элементу, в неблагоприятном положениина квадратной площадке со сторонами не более 10 см (при отсутствии другихвременных нагрузок). Если встроительном задании на основании технологических решенийне предусмотрены болев высокие нормативные значения сосредоточенныхнагрузок. их следует принимать равными:

а) для перекрытий и лестниц— 1,5 кН (150 кгс);

б) длячердачных перекрытий, покрытий, террас и балконов —1,0 кН (100 кгс);

в) дляпокрытий, по которым можно передвигаться только с помощью трапов и мостиков, —0,5 кН (50 кгс).

Элементы,рассчитанные на возможныепри возведении и эксплуатации местные нагрузки от оборудования и транспортных средств, допускается не проверять на указанную сосредоточеннуюнагрузку.

3.11. Нормативные значения горизонтальных нагрузок напоручни перил лестниц и балконов следует приниматьравными:

а) для жилыхзданий, дошкольных учреждений, домов отдыха,санаториев, больниц и других лечебных учреждений —0,3 кН/м (30 кгс/м);

б) для трибуни спортивных залов — 1,5 кН/м (150 кгс/м);

в) для другихзданий и помещений при отсутствии специальных требований — 0,8 кН/м (80 кгс/м).

 

Таблица3

 

Здания и помещения	Нормативные значения нагрузок r, кПа (кгс/м2)
	полное	пониженное
1. Квартиры жилых зданий; спальные помещения детских дошкольных учреждений и школ-интернатов; жилые помещения домов отдыха и пансионатов, общежитий и гостиниц; палаты больниц и санаториев; террасы	1,5 (150)	0,3 (30)
2. Служебные помещения административного, инженерно-технического, научного персонала организаций и учреждений; классные помещения учреждений просвещения; бытовые помещения (гардеробные, душевые, умывальные, уборные) промышленных предприятий и общественных зданий и сооружений	2,0 (200)	0,7 (70)
3. Кабинеты и лаборатории учреждений здравоохранения, лаборатории учреждений просвещения, науки; помещения электронно-вычислительных машин; кухни общественных зданий; технические этажи; подвальные помещения	Не менее 2,0 (200)	Не менее 1,0 (100)
4. Залы:
а) читальные	2,0 (200)	0,7 (70)
б) обеденные (в кафе, ресторанах, столовых)	3,0 (300)	1,0 (100)
в) собраний и совещаний, ожидания, зрительные и концертные, спортивные	4,0 (400)	1,4 (140)
г) торговые, выставочные и экспозиционные	Не менее 4,0 (400)	Не менее 1,4 (140)
5. Книгохранилища; архивы	Не менее 5,0 (500)	Не менее 5,0 (500)
6. Сцены зрелищных предприятий	Не менее 5,0 (500)	Не менее 1,8 (180)
7. Трибуны:
а) с закрепленными сиденьями	4,0 (400)	1,4 (140)
б) для стоящих зрителей	5,0 (500)	1,8 (180)
8. Чердачные помещения	0,7 (70)	-
9. Покрытия на участках:
а) с возможным скоплением людей (выходящих из производственных помещений, залов, аудиторий и т.п.)	4,0 (400)	1,4 (140)
б) используемых для отдыха	1,5 (150)	0,5 (50)
в) прочих	0,5 (50)	-
10. Балконы (лоджии) с учетом нагрузки:
а) полосовой равномерной на участке шириной 0,8 м вдоль ограждения балкона (лоджии)	4,0 (400)	1,4 (140)
б) сплошной равномерной на площади балкона (лоджии), воздействие которой неблагоприятнее, чем определяемое по поз. 10, а	2,0 (200)	0,7 (70)
11. Участки обслуживания и ремонта оборудования в производственных помещениях	Не менее 1,5 (150)	—
12. Вестибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относящимися к ним проходами), примыкающие к помещениям, указанным в позициях:
а) 1, 2 и 3	3,0 (300)	1,0 (100)
б) 4, 5, 6 и 11	4,0 (400)	1,4 (140)
в) 7	5,0 (500)	1,8 (180)
13. Перроны вокзалов	4,0 (400)	1,4 (140)
14. Помещения для скота:
мелкого	Не менее 2,0 (200)	Не менее 0,7 (70)
крупного	Не менее 5,0 (500)	Не менее 1,8 (180)

 

Примечания: 1. Нагрузки,указанные в поз. 8, следуетучитывать на площади, не занятой оборудованием и материалами.

2. Нагрузки, указанные в поз. 9, следует учитывать без снеговой нагрузки.

3. Нагрузки, указанные в поз. 10, следует учитыватьпри расчете несущих конструкции балконов (лоджий) и участков стен в местахзащемления этих конструкций. При расчете нижележащихучастков стен, фундаментов и оснований нагрузки набалконы (лоджии) следует принимать равными нагрузкампримыкающих основных помещений зданий и снижатьих с учетом указании пп. 3.8 и 3.9.

4. Нормативныезначения нагрузок для зданий и помещений, указанных впоз. 3, 4, г, 5, 6, 11 и 14,следует принимать по строительному заданию на основании технологических решений.

 

Для обслуживающих площадок, мостиков, ограждений крыш,предназначенных для непродолжительного пребывания людей, нормативное значениегоризонтальной сосредоточенной нагрузки на поручни перил следует принимать 0,3 кН (30 кгс) (в любом месте по длине поручня), если построительному заданию на основании технологических решений не требуется большеезначение нагрузки.

Для нагрузок,указанных в пп. 3.10 и 3.11, следует принимать коэффициентнадежности по нагрузке g_f = 1,2.

 

4.НАГРУЗКИ ОТ МОСТОВЫХ И ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ

 

4.1.Нагрузки от мостовых и подвесных кранов следуетопределять в зависимости от групп режимов ихработы, устанавливаемых ГОСТ 25546—82, от вида привода и от способа подвесагруза. Примерный перечень мостовых и подвесных кранов разных групп режимовработы приведен в справочном приложении 1.

4.2.Полные нормативные значения вертикальных нагрузок,передаваемых колесами кранов на балки кранового пути, идругие необходимые для расчета данные следует принимать в соответствии стребованиями государственных стандартов на краны, а для нестандартных кранов —в соответствии с данными, указанными в паспортах заводов-изготовителей.

Примечание. Под крановымпутем понимаются обе балки, несущие один мостовой кран, и все балки, несущиеодин подвесной кран (две балки — при однопролетном,три — при двухпролетном подвесном кране и т. п.).

 

4.3.Нормативное значение горизонтальной нагрузки,направленной вдоль кранового пути и вызываемойторможением моста электрического крана, следуетпринимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на тормозные колеса рассматриваемойстороны крана.

4.4.Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек крановогопути и вызываемойторможением электрической тележки, следует принимать равным:

для кранов сгибким подвесом груза — 0,05 суммы подъемной силы крана и веса тележки;

для кранов сжестким подвесом груза — 0,1 суммы подъемной силыкрана и веса тележки.

Эту нагрузку следует учитыватьпри расчете поперечных рам зданий и балок крановых путей. При этом принимается,что нагрузка передается на одну сторону (балку) кранового пути, распределяетсяпоровну между всемиопирающимися на нее колесами крана и может быть направлена как внутрь, гак инаружу рассматриваемого пролета.

4.5.Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой перекосами мостовых электрических кранов и непараллельностью крановых путей (боковой силой), длякаждого ходового колеса крана следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на колесо.

Эту нагрузкунеобходимо учитывать только при расчете прочности и устойчивости балок крановых путейи их креплений к колоннам в зданиях с кранами группрежимов работы 7К, 8К. При этом принимается, чтонагрузка передается на балку кранового пути от всех колес одной стороны крана иможет быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого пролета здания.Нагрузку, указанную в п. 4.4, не следует учитывать совместно с боковой силой.

4.6.Горизонтальные нагрузки от торможения моста и тележки крана и боковые силысчитаются приложенными в месте контакта ходовых колес крана с рельсом.

4.7.нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового путии вызываемой ударомкрана о тупиковый упор, следует определять всоответствии с указаниями, приведенными в обязательном приложении 2. Этунагрузку необходимо учитывать только при расчете упоров и их креплений к балкамкранового пути.

4.8. Коэффициент надежности понагрузке для крановых нагрузок следует принимать g_f =1,1.

Примечание. При учете местного и динамического действия сосредоточенной вертикальнойнагрузки от одного колеса крана полное нормативноезначение этой нагрузки следует умножать при расчете прочности балок крановых путей на дополнительный коэффициент g_f, равный:

1,6 — для группырежима работы кранов 8К сжестким подвесом груза;

1,4 — для группырежима работы кранов 8К с гибким подвесом груза;

1,3 — для группы режима работы кранов 7К;

1,1 — для остальных групп режимов работы кранов.

При проверке местной устойчивости стенок балок значение дополнительного коэффициента следует принимать равным 1,1.

 

4.9.При расчете прочности и устойчивости балок кранового пути и их креплений к несущим конструкциям расчетные значения вертикальныхкрановых нагрузок следует умножать на коэффициентдинамичности, равный:

при шагеколонн не более 12 м:

1,2 — длягруппы режима работы мостовых кранов 8К;

1,1 — длягрупп режимов работы мостовых кранов 6К и 7К, а также для всех групп режимовработы подвесных кранов;

при шагеколонн свыше 12 м - 1,1 длягруппы режима работы мостовых кранов 8К.

Расчетныезначения горизонтальных нагрузок от мостовых кранов группы режима работы 8Кследует учитывать с коэффициентом динамичности, равным 1,1.

В остальныхслучаях коэффициент динамичности принимается равным 1,0.

При расчетеконструкций на выносливость, проверке прогибов балок крановых путей и смещенийколонн, а также при учете местного действия сосредоточенной вертикальнойнагрузки от одного колеса крана коэффициент динамичности учитывать не следует.

4.10.Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых путейследует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействиюмостовых или подвесных кранов.

4.11.Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн,фундаментов, а также оснований в зданиях с мостовыми кранами а несколькихпролетах (в каждом пролете на одном ярусе) следует принимать на каждом пути неболее чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, а при учетесовмещения в одном створе кранов разных пролетов — не более чем от четырехнаиболее неблагоприятных по воздействию кранов.

4.12.Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн,стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований зданийс подвесными кранами на одном или нескольких путях следует принимать на каждомпути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов. Приучете совмещения в одном створе подвесных кранов, работающих на разных путях,вертикальные нагрузки следует принимать:

не болеечем от двух кранов — для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов иоснований крайнего ряда при двух крановых путях в пролете;

не болеечем от четырех кранов:

для колонн,подстропильных конструкций, фундаментов и оснований среднего ряда;

для колонн,подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при трехкрановых путях в пролете;

для стропильныхконструкций при двух или трех крановых путях в пролете.

4.13.Горизонтальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановыхпутей, колонн, рам, стропильных и подстропильных конструкций, фундаментов, атакже оснований следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятныхпо воздействию кранов, расположенных на одном крановом пути или на разных путяхв одном створе. При этом для каждого крана необходимо учитывать только однугоризонтальную нагрузку (поперечную или продольную).

4.14.Число кранов, учитываемое в расчетах прочности и устойчивости при определениивертикальных и горизонтальных нагрузок от мостовых кранов на двух или трехярусах в пролете, при одновременном размещении в пролете как подвесных, так имостовых кранов, а также при эксплуатации подвесных кранов, предназначенных дляпередачи груза с одного крана на другой с помощью перекидных мостиков, следуетпринимать по строительному заданию на основании технологических решений.

4.15.При определении вертикальных и горизонтальных прогибов балок крановых путей, атакже горизонтальных смещений колонн нагрузку следует учитывать от одногонаиболее неблагоприятного по воздействию крана.

4.16.При наличии на крановом пути одного крана и при условии, что второй кран небудет установлен во время эксплуатации сооружения, нагрузки на этом пути должныбыть учтены только от одного крана.

4.17. Приучете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:

y = 0,85 —для групп режимов работы кранов 1К— 6К;

y = 0,95 —для групп режимов работыкранов 7К, 8К.

При учетечетырех кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочетаний:

y = 0,7— для групп режимов работыкранов 1К — 6К;

y = 0,8 — для групп режимов работы кранов 7К,8К.

При учетеодного крана вертикальные и горизонтальные нагрузки от него необходимопринимать без снижения.

4.18.При расчете на выносливость балок крановых путей под электрические мостовыекраны и креплений этих балок к несущим конструкциям следует учитыватьпониженные нормативные значения нагрузок в соответствии с п. 1.7, и. При этомдля проверки выносливости стенок балок в зоне действия сосредоточеннойвертикальной нагрузки от одного колеса крана пониженные нормативные значениявертикального усилия колеса следует умножать на коэффициент, учитываемый прирасчете прочности балок крановых путей в соответствии с примечанием к п. 4.8.Группы режимов работы кранов, при которых следует производить расчет навыносливость, устанавливаются нормами проектирования конструкции.

 

5.СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ

 

5.1.Полное расчетное значение снеговой нагрузки S нагоризонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле

                                                                 (5)

где S_g — расчетное значение веса снегового покрована 1 м² горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствиис п. 5.2;

m — коэффициент перехода от веса снеговогопокрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с пп.5.3 — 5.6.

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 2)

 

5.2.Расчетное значение веса снегового покрова S_gна 1 м² горизонтальной поверхности земли следует принимать взависимости от снегового района Российской Федерации по данным табл. 4.

 

Таблица4

 

Снеговые районы Российской Федерации (принимаются по карте 1 обязательного приложения 5)	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII
Sg, кПа (кгс/м2)	0,8 (80)	1,2 (120)	1,8 (180)	2,4 (240)	3,2 (320)	4,0 (400)	4,8 (480)	5,6 (560)

 

Примечание. В горных и малоизученных районах, обозначенныхна карте 1 обязательного приложения 5, а также в пунктах с высотой над уровнемморя более 1500 м, в местах со сложным рельефом, а также при существенномотличии местных данных от проводимых в таблице 4* расчетные значения весаснегового покрова следует устанавливать на основе данных Росгидромета. При этомв качестве расчетного значения S_g следует приниматьпревышаемый в среднем один раз в 25 лет ежегодный максимум веса снеговогопокрова, определяемый на основе данных маршрутных снегосъемок о запасах воды назащищенных от прямого воздействия ветра участках (в лесу под кронами деревьевили на лесных полянах) за период не менее 20 лет.

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 2)

 

5.3.Схемы распределения снеговой нагрузки и значения коэффициента m следует принимать в соответствии собязательным приложением 3, при этом промежуточные значения коэффициента m необходимо определять линейнойинтерполяцией.

В тех случаях,когда более неблагоприятные условия работы элементов конструкций возникают причастичном загружении, следует рассматривать схемы со снеговой нагрузкой, действующейна половине или четверти пролета (для покрытий с фонарями — на участках ширинойb).

Примечание. В необходимых случаях снеговые нагрузкиследует определять с учетом предусмотренногодальнейшего расширения здания.

 

5.4.Варианты с повышенными местными снеговыми нагрузками, приведенные вобязательном приложении 3, необходимо учитывать при расчете плит, настилов ипрогонов покрытий, а также при расчете тех элементов несущих конструкций (ферм,балок, колонн и т.п.), для которых указанные варианты определяют размерысечений.

Примечание. При расчетах конструкций допускаетсяприменение упрощенных схем снеговых нагрузок, эквивалентных по воздействиюсхемам нагрузок, приведенным в обязательном приложении 3. При расчете рам иколонн производственных зданий допускается учет только равномернораспределенной снеговой нагрузки, за исключением мест перепадов покрытий, гденеобходимо учитывать повышенную снеговую нагрузку.

 

5.5.Коэффициенты m, установленные всоответствии с указаниями схем 1, 2, 5 и 6 обязательного приложения 3 дляпологих (с уклонами до 12 % или с  £ 0,05 ) покрытий однопролетных имногопролетных зданий без фонарей, проектируемых в районах со средней скоростьюветра за три наиболее холодных месяца v ³ 2 м/с,следует снижать умножением на коэффициент  где k — принимается по табл. 6; b — ширина покрытия,принимаемая не более 100 м.

Для покрытий суклонами от 12 до 20 % однопролетных и многопролетных зданий без фонарей,проектируемых в районах с v ³ 4 м/с, коэффициент m, установленный в соответствии с указаниямисхем 1 и 5 обязательного приложения 3, следует снижать умножением накоэффициент, равный 0,85.

Среднююскорость ветра v затри наиболее холодных месяца следует принимать по карте 2 обязательного приложения5.

Снижениеснеговой нагрузки, предусматриваемое настоящим пунктом, не распространяется:

а) на покрытиязданий в районах со среднемесячной температурой воздуха в январе выше минус 5 °С (см. карту 5 обязательного приложения 5);

б) на покрытиязданий, защищенных от прямого воздействия ветра соседними более высокимизданиями, удаленными менее чем на 10 h₁, где h₁ — разность высот соседнего и проектируемогозданий;

в) на участкипокрытий длиной b, b₁и b₂, у перепадов высот зданий ипарапетов (см. схемы 8 — 11 обязательного приложения 3).

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 1)

 

5.6.Коэффициенты m при определении снеговыхнагрузок для неутепленных покрытий цехов с повышенными тепловыделениями приуклонах кровли свыше 3 % и обеспечении надлежащего отвода талой воды следуетснижать на 20 % независимо от снижения, предусмотренного п. 5.5.

5.7.Нормативное значение снеговой нагрузки следует определять умножением расчетногозначения на коэффициент 0,7.

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 2)

 

6.ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ

 

6.1.Ветровую нагрузку на сооружение следует рассматривать как совокупность:

а) нормальногодавления w_e, приложенного к внешнейповерхности сооружения или элемента;

б) сил трения w_f, направленных по касательной к внешнейповерхности и отнесенных к площади ее горизонтальной (для шедовых или волнистыхпокрытий, покрытий с фонарями) или вертикальной проекции (для стен с лоджиями иподобных конструкций);

в) нормальногодавления w_i, приложенного квнутренним поверхностям зданий с проницаемыми ограждениями, с открывающимисяили постоянно открытыми проемами;

либо какнормальное давление w_x, w_y, обусловленное общим сопротивлениемсооружения в направлении осей х и yи условно приложенное к проекции сооружения на плоскость, перпендикулярнуюсоответствующей оси.

Припроектировании высоких сооружений, относительные размеры которых удовлетворяютусловию h/d > 10, необходимо дополнительно производить поверочныйрасчет на вихревое возбуждение (ветровой резонанс); здесь h— высота сооружения, d — минимальный размерпоперечного сечения, расположенного на уровне 2/3h.

6.2.Ветровую нагрузку следует определять как сумму средней и пульсационнойсоставляющих.

Приопределении внутреннего давления w_i,а также при расчете многоэтажных зданий высотой до 40 м и одноэтажныхпроизводственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее1,5, размещаемых в местностях типов А и В (см. п. 6.5),пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается не учитывать.

6.3.Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки w_m на высоте zнад поверхностью земли следует определять по формуле

                                                                (6)

где w₀ — нормативное значение ветровогодавления (см. п. 6.4);

k —коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте (см. п. 6.5);

с —аэродинамический коэффициент (см. п. 6.6).

6.4.Нормативное значение ветрового давления w₀следует принимать в зависимости от ветрового района СССР по данным табл. 5.

Для горных ималоизученных районов, обозначенных на карте 3, нормативное значение ветровогодавления w₀ допускается устанавливатьна основе данных метеостанций Росгидромета, а также результатов обследованиярайонов строительства с учетом опыта эксплуатации сооружений. При этомнормативное значение ветрового давления w₀, Па, следуетопределять по формуле

                                                               (7)

где v₀ — численно равно скорости ветра, м/с, науровне 10 м над поверхностью земли для местности типа А, соответствующей10-минутному интервалу осреднения и превышаемой в среднем раз в 5 лет (еслитехническими условиями, утвержденными в установленном порядке, нерегламентированы другие периоды повторяемости скоростей ветра).

6.5.Коэффициент k, учитывающий изменение ветровогодавления по высоте z, определяется по табл. 6 взависимости от типа местности. Принимаются следующие типы местности:

А —открытые побережья морей, озер и водохранилищ. пустыни, степи, лесостепи,тундра;

В —городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытыепрепятствиями высотой более 10 м;

С —городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м.

 

Таблица5

 

Ветровые районы СССР (принимаются по карте 3 обязательного приложения 5)	Ia	I	II	III	IV	V	VI	VII
w0, кПа (кгс/м2)	0,17 (17)	0,23 (23)	0,30 (30)	0,38 (38)	0,48 (48)	0,60 (60)	0,73 (73)	0,85 (85)

 

Сооружениесчитается расположенным в местности данного типа, если эта местностьсохраняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30h — при высоте сооружения hдо 60 м и 2 км — при большей высоте.

 

Таблица6

 

Высота z, м	Коэффициент k для типов местности
	А	В	С
£ 5	0,75	0,5	0,4
10	1,0	0,65	0,4
20	1,25	0,85	0,55
40	1,5	1,1	0,8
60	1,7	1,3	1,0
80	1,85	1,45	1,15
100	2,0	1,6	1,25
150	2,25	1,9	1,55
200	2,45	2,1	1,8
250	2,65	2,3	2,0
300	2,75	2,5	2,2
350	2,75	2,75	2,35
³ 480	2,75	2,75	2,75

 

Примечание. При определении ветровой нагрузки типыместности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра.

 

6.6.При определении компонентов ветровой нагрузки w_e,w_f, w_i, w_x, w_yследует использовать соответствующие значения аэродинамических коэффициентов:внешнего давления с_e, трения с_f, внутреннего давления с_i и лобового сопротивления с_x или с_y,принимаемых по обязательному приложению 4, где стрелками показано направлениеветра. Знак «плюс» у коэффициентов с_eили с_i соответствуетнаправлению давления ветра на соответствующую поверхность, знак «минус» — отповерхности. Промежуточные значения нагрузок следует определять линейнойинтерполяцией.

При расчетекреплений элементов ограждения к несущим конструкциям в углах здания и повнешнему контуру покрытия следует учитывать местное отрицательное давлениеветра с аэродинамическим коэффициентом с_e= –2, распределенное вдольповерхностей на ширине 1,5 м (черт. 1).

В случаях, непредусмотренных обязательным приложением 4 (иные формы сооружений, учет принадлежащем обосновании других направлений ветрового потока или составляющихобщего сопротивления тела по другим направлениям и т. п.), аэродинамическиекоэффициенты допускается принимать по справочным и экспериментальным данным илина основе результатов продувок моделей конструкций в аэродинамических трубах.

Примечание. При определении ветровой нагрузки наповерхности внутренних стен и перегородок при отсутствии наружного ограждения(на стадии монтажа здания) следует использовать аэродинамические коэффициентывнешнего давления с_е или лобового сопротивления с_х.

 

 

Черт.1. Участки с повышенным отрицательным давлением ветра

 

6.7.Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки w_p на высоте z следует определять:

а) длясооружений (и их конструктивных элементов), у которых первая частотасобственных колебании f₁, Гц, больше предельного значениясобственной частоты f_l, (см. п. 6.8), — по формуле

                                                              (8)

где w_m — определяется в соответствии с п. 6.3;

z — коэффициент пульсации давленияветра на уровне z, принимаемый по табл. 7;

v —коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. п. 6.9);

 

Таблица7

 

Высота z, м	Коэффициент пульсаций давления ветра z для типов местности
	А	В	С
£ 5	0,85	1,22	1,78
10	0,76	1,06	1,78
20	0,69	0,92	1,50
40	0,62	0,80	1,26
60	0,58	0,74	1,14
80	0,56	0,70	1,06
100	0,54	0,67	1,00
150	0,51	0,62	0,90
200	0,49	0,58	0,84
250	0,47	0,56	0,80
300	0,46	0,54	0,76
350	0,46	0,52	0,73
³ 480	0,46	0,50	0,68

 

 

Черт.2. Коэффициенты динамичности

 

1— для железобетонных и каменных сооружений, а также зданий со стальнымкаркасом при наличии ограждающих конструкций (d= 0,3); 2 — для стальных башен, мачт, футерованных дымовых труб,аппаратов колонного типа, в том числе на железобетонных постаментах (d =0,15)

 

б) длясооружений (и их конструктивных элементов), которые можно рассматривать каксистему с одной степенью свободы (поперечные рамы одноэтажных производственныхзданий, водонапорные башни и т.д.), при f₁< f_l — по формуле

                                                               (9)

где x — коэффициент динамичности, определяемый почерт. 2 в зависимости от параметра  и логарифмическогодекремента колебаний d (см. п. 6.8);

g_t— коэффициент надежности по нагрузке (см. п. 6.11);

w₀ — нормативное значение ветровогодавления, Па (см. п. 6.4);

в) для зданий,симметричных в плане, у которых f₁< f_l, а также для всех сооружений, у которых f₁< f_l < f₂(где f₂ — вторая частота собственных колебанийсооружения), — по формуле

                                                             (10)

где т —масса сооружения на уровне z, отнесенная кплощади поверхности, к которой приложена ветровая нагрузка;

x —коэффициент динамичности (см. п. 6.7, б);

y — горизонтальное перемещение сооружения на уровне zпо первой форме собственных колебаний (для симметричных в плане зданийпостоянной высоты в качестве у допускается принимать перемещение отравномерно распределенной горизонтально приложенной статической нагрузки);

y — коэффициент, определяемый посредствомразделения сооружения на r участков, в пределахкоторых ветровая нагрузка принимается постоянной, по формуле

                                                           (11)

где М_k — масса k-гоучастка сооружения;

y_k— горизонтальное перемещение центра k-го участка;

w_pk— равнодействующая пульсационной составляющей ветровой нагрузки,определяемой по формуле (8), на k-й участоксооружения.

Длямногоэтажных зданий с постоянными по высоте жесткостью, массой и ширинойнаветренной поверхности нормативное значение пульсационной составляющейветровой нагрузки на уровне z допускается определять по формуле

                                                         (12)

где w_ph — нормативное значение пульсационнойсоставляющей ветровой нагрузки на высоте h верхасооружения, определяемое по формуле (8).

6.8.Предельное значение частоты собственных колебаний f_l, Гц, прикотором допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях посоответствующей собственной форме, следует определять по табл. 8.

 

Таблица8

 

Ветровые районы СССР (принимаются по карте 3 обязательного приложения 5)	fl, Гц при
	d = 0,3	d = 0,15
Iа	0,85	2,6
I	0,95	2,9
II	1,1	3,4
III	1,2	3,8
IV	1,4	4,3
V	1,6	5,0
VI	1,7	5,6
VII	1,9	5,9

 

Значениелогарифмического декремента колебаний dследует принимать:

а) дляжелезобетонных и каменных сооружений, а также для зданий со стальным каркасомпри наличии ограждающих конструкций d =0,3;

б) длястальных башен, мачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, втом числе на железобетонных постаментах, d= 0,15.

6.9.Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления vследует определять для расчетной поверхности сооружения, на которой учитываетсякорреляция пульсаций.

Расчетнаяповерхность включает в себя те части поверхности наветренных, подветренных,боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветрапередается на рассчитываемый элемент сооружения.

Если расчетнаяповерхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельныосновным осям (черт. 3), то коэффициент vследует определять по табл. 9 в зависимости от параметров r и cпринимаемых по табл. 10.

 

 

Черт.3 Основная система координат при определении коэффициента корреляции v

 

Таблица9

 

r, м	Коэффициент v при c, м, равных
	5	10	20	40	80	160	350
0,1	0,95	0,92	0,88	0,83	0,76	0,67	0,56
5	0,89	0,87	0,84	0,80	0,73	0,65	0,54
10	0,85	0,84	0,81	0,77	0,71	0,64	0,53
20	0,80	0,78	0,76	0,73	0,68	0,61	0,51
40	0,72	0,72	0,70	0,67	0,63	0,57	0,48
80	0,63	0,63	0,61	0,59	0,56	0,51	0,44
160	0,53	0,53	0,52	0,50	0,47	0,44	0,38

 

Таблица10

 

Основная координатная плоскость, параллельно которой расположена расчетная поверхность	r	c
zoy	b	h
zox	0,4а	h
xoy	b	а

 

При расчетесооружения в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетомуказаний обязательного приложения 4, при этом для решетчатого сооружениянеобходимо принимать размеры расчетной поверхности по его внешнему контуру.

6.10.Для сооружений, у которых f₂ < f_l,необходимо производить динамический расчет с учетом s первых формсобственных колебаний. Число s следует определять из условия

6.11.Коэффициент надежности по ветровой нагрузке g_fследует принимать равным 1,4.

 

7.ГОЛОЛЕДНЫЕ НАГРУЗКИ

 

7.1.Гололедные нагрузки необходимо учитывать при проектировании воздушных линийэлектропередачи и связи, контактных сетей электрифицированного транспорта,антенно-мачтовых устройств и подобных сооружений.

7.2.Нормативное значение линейной гололедной нагрузки для элементов круговогосечения диаметром до 70 мм включ. (проводов, тросов, оттяжек, мачт, вант и др.)i, Н/м, следует определять по формуле

                                             (13)

Нормативноезначение поверхностной гололедной нагрузки i’, Па, для других элементовследует определять по формуле

                                                             (14)

В формулах(13) и (14):

b —толщина стенки гололеда, мм (превышаемая раз в 5 лет), на элементах круговогосечения диаметром 10 мм, расположенных на высоте 10 м над поверхностью земли,принимаемая по табл. 11, а на высоте 200 м и более — по табл. 12. Для другихпериодов повторяемости толщину стенки гололеда следует принимать по специальнымтехническим условиям, утвержденным в установленном порядке;

k — коэффициент, учитывающий изменение толщины стенкигололеда по высоте и принимаемый по табл. 13;

d — диаметрпровода, троса, мм;

m₁ — коэффициент, учитывающийизменение толщины стенки гололеда в зависимости от диаметра элементов круговогосечения и определяемый по табл. 14;

m₂ — коэффициент, учитывающийотношение площади поверхности элемента, подверженной обледенению, к полнойплощади поверхности элемента и принимаемый равным 0,6;

r — плотность льда, принимаемая равной 0,9г/см³;

g — ускорение свободного падения, м/с².

7.3.Коэффициент надежности по нагрузке g_f для гололедной нагрузки следует принимать равным1,3, за исключением случаев, оговоренных в других нормативных документах.

7.4.Давление ветра на покрытые гололедом элементы следует принимать равным 25 % нормативногозначения ветрового давления w₀,определяемого согласно п. 6.4.

Примечания: 1. В отдельных районах СССР, гденаблюдаются сочетания значительных скоростей ветра с большими размерамигололедно-изморозевых отложений, толщину стенки гололеда и его плотность, атакже давление ветра следует принимать в соответствии с фактическими данными.

2. При определенииветровых нагрузок на элементы сооружений, расположенных на высоте более 100 мнад поверхностью земли, диаметр обледенелых проводов и тросов, установленный сучетом толщины стенки гололеда, приведенной в табл. 12, необходимо умножать накоэффициент, равный 1,5.

 

Таблица11

 

Гололедные районы СССР (принимаются по карте 4 обязательного приложения 5)	I	II	III	IV	V
Толщина стенки гололеда b, мм	Не менее 3	5	10	15	Не менее 20

 

Таблица12

 

Высота над поверхностью земли, м	Толщина стенки гололеда b, мм, для разных районов СССР
	I района гололедности азиатской части СССР	V района гололедности и горных местностей	северной части европейской территории СССР	остальных
200	15	Принимается на основании специальных обследований	Принимается по карте 4, г обязательного приложения 5	35
300	20	То же	То же, по карте 4, д	45
400	25	»	То же, по карте 4, е	60

 

Таблица13

 

Высота над поверхностью земли, м	5	10	20	30	50	70	100
Коэффициент k	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0

 

Таблица14

 

Диаметр провода, троса или каната, мм	5	10	20	30	50	70
Коэффициент m1	1,1	1,0	0,9	0,8	0,7	0,6

 

Примечания (к табл. 11—14): 1. В V районе,горных и малоизученных районах СССР, обозначенных на карте 4 обязательногоприложения 5, а также в сильнопересеченных местностях (на вершинах гор ихолмов, на перевалах, на высоких насыпях, в закрытых горных долинах,котловинах, глубоких выемках и т.п.) толщину стенки гололеда необходимоопределять на основании данных специальных обследований и наблюдений.

2. Промежуточныезначения величин следует определять линейной интерполяцией.

3. Толщину стенкигололеда на подвешенных горизонтальных элементах кругового сечения (тросах,проводах, канатах) допускается принимать на высоте расположения их приведенногоцентра тяжести.

4. Для определениягололедной нагрузки на горизонтальные элементы круговой цилиндрической формыдиаметром до 70 мм толщину стенки гололеда, приведенную в табл. 12, следуетснижать на 10 %.

 

7.5.Температуру воздуха при гололеде независимо от высоты сооружений следуетпринимать в горных районах с отметкой: более 2000 м — минус 15 °С, от 1000 до 2000 м — минус 10 °С; для остальной территории СССР длясооружений высотой до 100 м — минус 5 °С,более 100 м — минус 10 °С.

Примечание. В районах, где при гололеде наблюдаетсятемпература ниже минус 15 °С, ее следует принимать по фактическим данным.

 

8.ТЕМПЕРАТУРНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ

 

8.1. Вслучаях, предусмотренных нормами проектирования конструкций, следует учитыватьизменение во времени Dt средней температуры и перепад температуры J по сечению элемента.

8.2.Нормативные значения изменений средних температур по сечению элементасоответственно в теплое Dt_w и холодное Dt_cвремя года следует определять по формулам:

                                                           (15)

                                                            (16)

где t_w, t_c— нормативные значения средних температур по сечению элемента в теплое ихолодное время года. принимаемые в соответствии с п. 8.3;

t_0w,t_0c -начальные температуры в теплое и холодное время года, принимаемые всоответствии с п. 8.6.

8.3.Нормативные значения средних температур t_w и t_c и перепадов температур по сечению элементав теплое J_wи холодное J_c времягода для однослойных конструкций следует определять по табл. 15.

Примечание. Для многослойных конструкций t_w,t_c, J_w, J_c определяются расчетом. Конструкции, изготовленные из несколькихматериалов, близких по теплофизическим параметрам, допускается рассматриватькак однослойные.

 

Таблица15

 

	Здания и сооружения в стадии эксплуатации
Конструкции зданий	неотапливаемые здания (без технологических источников тепла) и открытые сооружения	отапливаемые здания	здания с искусственным климатом или с постоянными технологическими источниками тепла
Не защищенные от воздействия солнечной радиации (в том числе наружные ограждающие)	tw = tew + q1 + q4		tw = tiw + 0,6(tew – tiw) + q2 + q4
	Jw = q5		Jw = 0,8(tew – tiw) + q3 + q5
	tc = tec – 0,5q1	tc = tic + 0,6(tec – tic) – 0,5q2
	Jc = 0	Jc = 0,8(tec – tic) – 0,5q3
Защищенные от воздействия солнечной радиации (в том числе внутренние)	tw = tew		tw = tiw
	Jw = 0
	tc = tec	tc = tic
	Jc = 0

_____________

Обозначения,принятые в табл. 15:

t_ew, t_ec — средние суточныетемпературы наружного воздуха соответственно в теплое и холодное время года,принимаемые в соответствии с п. 8.4;

t_iw,t_ic — температуры внутреннего воздуха помещенийсоответственно в теплое и холодное время года, принимаемые по ГОСТ 12.1.005—88или по строительному заданию на основании технологических решений;

q₁, q₂, q₃ — приращения средних по сечениюэлемента температур и перепада температур от суточных колебаний температурынаружного воздуха, принимаемые по табл. 16;

q₄, q₅ — приращения средних по сечениюэлемента температур и перепада температур от солнечной радиации, принимаемые всоответствии с п. 8.5.

Примечания: 1. При наличии исходных данных отемпературе конструкций в стадии эксплуатации зданий с постояннымитехнологическими источниками тепла значения t_w,t_c, J_w, J_cследует принимать на основе этих данных.

2. Для зданий исооружений в стадии возведения t_w, t_c,J_w, J_cопределяются как для неотапливаемых зданий в стадии их эксплуатации.

 

Таблица16

 

Конструкции зданий	Приращения температуры q, °С
	q1	q2	q3
Металлические	8	6	4
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см:	8	6	4
до 15
от 15 до 39	6	4	6
св. 40	2	2	4

 

8.4.Средние суточные температуры наружного воздуха в теплое t_ewи холодное t_ec время года следует определять по формулам:

                                                         (17)

                                                             (18)

где t_I,t_VII — многолетние средние месячные температуры воздуха вянваре и июле, принимаемые соответственно по картам 5 и 6 обязательногоприложения 5;

D_I, D_VII —отклонения средних суточных температур от средних месячных (D_I— принимается по карте 7 обязательного приложения 5, D_VII = 6 °С).

Примечания: 1. В отапливаемых производственных зданияхна стадии эксплуатации для конструкций, защищенных от воздействия солнечнойрадиации, D_VIIдопускается не учитывать.

2. Для горных ималоизученных районов СССР, обозначенных на картах 5—7 обязательного приложения5, t_ec, t_ew определяются поформулам:

                                                             (19)

                                                          (20)

где t_I,min, t_VII,max— средние из абсолютных значений соответственно минимальной температурывоздуха в январе и максимальной — в июле;

А_I, А_VII — средние суточные амплитудытемпературы воздуха соответственно в январе и в июле при ясном небе.

t_I,min, t_VII,max, А_I, А_VII принимаются по данным Росгидромета.

 

8.5.Приращения q₄ и q₅, °С,следует определять по формулам:

                                                       (21)

                                                (22)

где r — коэффициент поглощения солнечнойрадиации материалом наружной поверхности конструкции, принимаемый по СНиП II-3-79*;

S_max— максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации,Вт/м², принимаемое по СНиП 23-01-99*;

k —коэффициент, принимаемый по табл. 17;

k₁— коэффициент, принимаемый по табл. 18.

 

Таблица17

 

Вид и ориентация поверхности (поверхностей)	Коэффициент k
Горизонтальная	1,0
Вертикальные, ориентированные на:
юг	1,0
запад	0,9
восток	0,7

 

Таблица18

 

Конструкции зданий	Коэффициент k1
Металлические	0,7
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см:
до 15	0,6
от 15 до 39	0,4
св. 40	0,3

 

8.6.Начальную температуру, соответствующую замыканию конструкции или ее части взаконченную систему, в теплое t_0w и холодное t_0c время года следует определять по формулам:

                                                     (23)

                                                     (24)

Примечание. При наличии данных о календарном срокезамыкания конструкции, порядке производства работ и др. начальную температурудопускается уточнять в соответствии с этими данными.

 

8.7.Коэффициент надежности по нагрузке g_f для температурных климатических воздействий Dt и J следует принимать равным 1,1.

 

9.ПРОЧИЕ НАГРУЗКИ

 

В необходимыхслучаях, предусматриваемых нормативными документами или устанавливаемых взависимости от условий возведения и эксплуатации сооружений, следует учитыватьпрочие нагрузки, не включенные в настоящие нормы (специальные технологическиенагрузки; влажностные и усадочные воздействия; ветровые воздействия, вызывающиеаэродинамически неустойчивые колебания типа галопирования, бафтинга).

 

10.ПРОГИБЫ И ПЕРЕМЕЩЕНИЯ

 

Нормынастоящего раздела устанавливают предельные прогибы и перемещения несущих иограждающих конструкций зданий и сооружений при расчете по второй группепредельных состояний независимо от применяемых строительных материалов.

Нормы нераспространяются на сооружения гидротехнические, транспорта, атомныхэлектростанций, а также опор воздушных линий электропередачи, открытыхраспределительных устройств и антенных сооружений связи.

 

ОБЩИЕУКАЗАНИЯ

 

10.1.При расчете строительных конструкций по прогибам (выгибам) и перемещениямдолжно быть выполнено условие

                                                                   (25)

где f — прогиб (выгиб) и перемещениеэлемента конструкции (или конструкции в целом), определяемые с учетом факторов,влияющих на их значения, в соответствии с пп. 1—3 рекомендуемого приложения 6;

f_u — предельный прогиб (выгиб) и перемещение,устанавливаемые настоящими нормами.

Расчетнеобходимо производить исходя из следующих требований:

а)технологических (обеспечение условий нормальной эксплуатации технологического иподъемно-транспортного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т.д.);

б)конструктивных (обеспечение целостности примыкающих друг к другу элементовконструкций и их стыков, обеспечение заданных уклонов);

в) физиологических(предотвращение вредных воздействий и ощущений дискомфорта при колебаниях);

г)эстетико-психологических (обеспечение благоприятных впечатлений от внешнеговида конструкций, предотвращение ощущения опасности).

Каждое изуказанных требований должно быть выполнено при расчете независимо от других.

Ограниченияколебаний конструкций следует устанавливать в соответствии с нормативнымидокументами п. 4 рекомендуемого приложения 6.

10.2.Расчетные ситуации, для которых следует определять прогибы и перемещения,соответствующие им нагрузки, а также требования, касающиеся строительногоподъема, приведены в п. 5 рекомендуемого приложения 6.

10.3.Предельные прогибы элементов конструкций покрытий и перекрытий, ограничиваемыеисходя из технологических, конструктивных и физиологических требований, следуетотсчитывать от изогнутой оси, соответствующей состоянию элемента в моментприложения нагрузки, от которой вычисляется прогиб, а ограничиваемые исходя изэстетико-психологических требований — от прямой, соединяющей опоры этихэлементов (см. также п. 7 рекомендуемого приложения 6).

10.4.Прогибы элементов конструкций не ограничиваются исходя изэстетико-психологических требований, если не ухудшают внешний вид конструкций(например, мембранные покрытия, наклонные козырьки, конструкции с провисающимили приподнятым нижним поясом) или если элементы конструкций скрыты от обзора.Прогибы не ограничиваются исходя из указанных требований и для конструкцийперекрытий и покрытий над помещениями с непродолжительным пребыванием людей(например, трансформаторных подстанций, чердаков).

Примечание. Для всех типов покрытий целостностькровельного ковра следует обеспечивать, как правило, конструктивнымимероприятиями (например, использованием компенсаторов, созданием неразрезностиэлементов покрытия), а не повышением жесткости несущих элементов.

 

10.5.Коэффициент надежности по нагрузке для всех учитываемых нагрузок и коэффициентдинамичности для нагрузок от погрузчиков, электрокаров, мостовых и подвесныхкранов следует принимать равными единице.

Коэффициентынадежности по ответственности необходимо принимать в соответствии собязательным приложением 7.

10.6.Для элементов конструкций зданий и сооружений, предельные прогибы и перемещениякоторых не оговорены настоящим и другими нормативными документами, вертикальныеи горизонтальные прогибы и перемещения от постоянных, длительных икратковременных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылетаконсоли.

 

ВЕРТИКАЛЬНЫЕПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

 

10.7.Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций и нагрузки, от которыхследует определять прогибы, приведены в табл. 19. Требования к зазорам междусмежными элементами приведены в п. 6 рекомендуемого приложения 6.

Таблица19

 

Элементы конструкций	Предъявляемые требования	Вертикальные предельные прогибы fu	Нагрузки для определения вертикальных прогибов
1. Балки крановых путей под мостовые и подвесные краны, управляемые:
с пола, в том числе тельферы (тали)	Технологические	l/250	От одного крана
из кабины при группах режимов работы (по ГОСТ 25546—82):	Физиологические и технологические
1К-6К		l/400	То же
7К		l/500	«
8К		l/600	«
2. Балки, фермы, ригели, прогоны, плиты, настилы (включая поперечные ребра плит и настилов):
а) покрытий и перекрытий, открытых для обзора, при пролете l, м:	Эстетико-психологические		Постоянные и временные длительные
l £ 1		l/120
l = 3		l/150
l = 6		l/200
l = 24 (12)		l/250
l ³ 36 (24)		l/300
б) покрытий и перекрытий при наличии перегородок под ними	Конструктивные	Принимаются в соответствии с п. 6 рекомендуемого приложения 6	Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами конструкций и перегородками, расположенными под элементами
в) покрытий и перекрытий при наличии на них элементов, подверженных растрескиванию (стяжек, полов, перегородок)	«	l/150	Действующие после выполнения перегородок, полов, стяжек
г) покрытий и перекрытий при наличии тельферов (талей), подвесных кранов, управляемых:
с пола	Технологические	l/300 или а/150 (меньшее из двух)	Временные с учетом нагрузки от одного крана или тельфера (тали) на одном пути
из кабины	Физиологические	l/400 или а/200 (меньшее из двух)	От одного крана или тельфера (тали) на одном пути
д) перекрытий, подверженных действию:	Физиологические и технологические
перемещаемых грузов, материалов, узлов и элементов оборудования и других подвижных нагрузок (в том числе при безрельсовом напольном транспорте)		l/350	0,7 полных нормативных значений временных нагрузок или нагрузки от одного погрузчика (более неблагоприятное из двух)
нагрузок от рельсового транспорта:
узкоколейного		l/400	От одного состава вагонов (или одной напольной машины) на одном пути
ширококолейного		l/500	То же
3. Элементы лестниц (марши, площадки, косоуры), балконов, лоджий	Эстетико-психологические	Те же, что в поз. 2, а
	Физиологические	Определяются в соответствии с п. 10.10
4. Плиты перекрытий, лестничные марши и площадки, прогибу которых не препятствуют смежные элементы	«	0,7 мм	Сосредоточенная нагрузка 1 кН (100 кгс) в середине пролета
5. Перемычки и навесные стеновые панели над оконными и дверными проемами (ригели и прогоны остекления)	Конструктивные	l/200	Приводящие к уменьшению зазора между несущими элементами и оконным или дверным заполнением, расположенным под элементами
	Эстетико-психологические	Те же, что в поз. 2, а

_____________

Обозначения,принятые в табл. 19:

l — расчетный пролет элемента конструкции;

а — шагбалок или ферм, к которым крепятся подвесные крановые пути.

Примечания: 1. Для консоли вместо lследует принимать удвоенный ее вылет.

2. Дляпромежуточных значений l впоз. 2, а предельные прогибы следует определять линейной интерполяцией,учитывая требования п. 7 рекомендуемого приложения б.

3. В поз. 2, ацифры, указанные в скобках, следует принимать при высоте помещений до 6 мвключительно.

4. Особенностивычисления прогибов по поз. 2, г указаны в п. 8 рекомендуемогоприложения 6.

5. При ограничениипрогибов эстетико-психологическими требованиями допускается пролет lпринимать равным расстоянию между внутренними поверхностями несущих стен (иликолонн).

 

10.8.Расстояние (зазор) от верхней точки тележки мостового крана до нижней точкипрогнутых несущих конструкций покрытий (или предметов, прикрепленных к ним)должно быть не менее 100 мм.

10.9.Прогибы элементов покрытий должны быть такими, чтобы, несмотря на их наличие,был обеспечен уклон кровли не менее 1/200 в одном из направлений (кромеслучаев, оговоренных в других нормативных документах).

10.10.Предельные прогибы элементов перекрытый (балок, ригелей, плит), лестниц,балконов, лоджий, помещений жилых и общественных зданий, а также бытовыхпомещений производственных зданий исходя из физиологических требований следуетопределять по формуле

                                            (26)

где g — ускорение свободного падения;

р —нормативное значение нагрузки от людей, возбуждающих колебания, принимаемое потабл. 20;

р₁— пониженное нормативное значение нагрузки на перекрытия, принимаемое потабл. 3 и 20;

q —нормативное значение нагрузки от веса рассчитываемого элемента и опирающихся нанего конструкций;

п —частота приложения нагрузки при ходьбе человека, принимаемая по табл. 20;

b — коэффициент, принимаемый по табл. 20.

 

Таблица20

 

Помещения, принимаемые по табл. 3	p, кПа (кгс/м2)	p1, кПа (кгс/м2)	n, Гц	b
Поз. 1, 2, кроме классных и бытовых; поз. 3, 4, а, 9, б, 10, б	0,25 (25)	Принимается по табл. 3	1,5
Поз. 2 — классные и бытовые; поз. 4, б–г, кроме танцевальных; поз. 9, а, 10, а, 12, 13	0,5 (50)	То же	1,5
Поз. 4 — танцевальные; поз. 6, 7	1,5 (150)	0,2 (20)	2,0	50

_____________

Обозначения,принятые в табл. 20:

Q — вес одного человека, принимаемый равным 0,8 кН (80кгс);

a — коэффициент, принимаемый равным 1,0 дляэлементов, рассчитываемых по балочной схеме, 0,5 — а остальных случаях(например, при опирании плит по трем или четырем сторонам);

а — шагбалок, ригелей, ширина плит (настилов), м;

l — расчетный пролет элементаконструкции, м.

 

Прогибыследует определять от суммы нагрузок y_А1p + р₁ + q, где y_A1 — коэффициент, определяемый поформуле (1).

 

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ КОЛОНН И ТОРМОЗНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОТ КРАНОВЫХ НАГРУЗОК

 

10.11.Горизонтальные предельные прогибы колонн зданий, оборудованных мостовымикранами, крановых эстакад, а также балок крановых путей и тормозных конструкций(балок или ферм), следует принимать по табл. 21, но не менее 6 мм.

Прогибыследует проверять на отметке головки крановых рельсов от сил торможения тележкиодного крана, направленных поперек кранового пути, без учета крена фундаментов.

 

Таблица21

 

Группы режимов работы кранов	Предельные прогибы fu
	колонн		балок крановых путей и тормозных конструкций, зданий и крановых эстакад(крытых и открытых)
	зданий и крытых крановых эстакад	открытых крановых эстакад
1К - 3К	h/500	h/1500	l/500
4К — 6К	h/1000	h/2000	l/1000
7К - 8К	h/2000	h/2500	l/2000

 

_____________

Обозначения,принятые в табл. 21:

h —высота от верха фундамента до головки кранового рельса (для одноэтажных зданийи крытых и открытых крановых эстакад) или расстояние от оси ригеля перекрытиядо головки кранового рельса (для верхних этажей многоэтажных зданий);

l— расчетный пролет элемента конструкции (балки).

 

10.12.Горизонтальные предельные сближения крановых путей открытых эстакад отгоризонтальных и внецентренно приложенных вертикальных нагрузок от одного крана(без учета крена фундаментов), ограничиваемые исходя из технологическихтребований, следует принимать равными 20 мм.

 

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕПРЕДЕЛЬНЫЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЯ И ПРОГИБЫ КАРКАСНЫХ ЗДАНИЙ, ОТДЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВКОНСТРУКЦИЙ И ОПОР КОНВЕЙЕРНЫХ ГАЛЕРЕЙ ОТ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ, КРЕНА ФУНДАМЕНТОВИ ТЕМПЕРАТУРНЫХ КЛИМАТИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

 

10.13.Горизонтальные предельные перемещения каркасных зданий, ограничиваемые исходяиз конструктивных требований (обеспечение целостности заполнения каркасастенами, перегородками, оконными и дверными элементами), приведены в табл. 22.Указания по определению перемещении приведены в п. 9 рекомендуемого приложения6.

10.14.Горизонтальные перемещения каркасных зданий следует определять, как правило, сучетом крена (поворота) фундаментов. При этом нагрузки от веса оборудования,мебели, людей, складируемых материалов и изделий следует учитывать только присплошном равномерном загружении всех перекрытий многоэтажных зданий этиминагрузками (с учетом их снижения в зависимости от числа этажей), за исключениемслучаев, при которых по условиям нормальной эксплуатации предусматривается иноезагружение.

Кренфундаментов следует определять с учетом ветровой нагрузки, принимаемой в размере30 % нормативного значения.

Для зданийвысотой до 40 м (и опор конвейерных галерей любой высоты), расположенных вветровых районах I—IV, крен фундаментов, вызываемыйветровой нагрузкой, допускается не учитывать.

 

Таблица22

 

Здания, стены и перегородки	Крепление стен и перегородок к каркасу здания	Предельные перемещения fu
1. Многоэтажные здания	Любое	h/500
2. Один этаж многоэтажных зданий:	Податливое	hs/300
а) стены и перегородки из кирпича, гипсобетона, железобетонных панелей	Жесткое	hs/500
б) стены, облицованные естественным камнем, из керамических блоков, из стекла (витражи)	«	hs/700
3. Одноэтажные здания (с самонесущими стенами) высотой этажа hs, м:	Податливое
hs £ 6		hs/150
hs = 15		hs/200
hs ³ 30		hs/300

_____________

Обозначения,принятые в табл. 22:

h — высота многоэтажных зданий, равная расстоянию отверха фундамента до оси ригеля покрытия;

h_s— высота этажа в одноэтажных зданиях, равная расстоянию от верха фундаментадо низа стропильных конструкций; в многоэтажных зданиях: для нижнего этажа —равная расстоянию от верха фундамента до оси ригеля перекрытия; для остальныхэтажей — равная расстоянию между осями смежных ригелей.

Примечания: 1. Для промежуточных значений h_s(по поз. 3) горизонтальные предельные перемещения следует определять линейнойинтерполяцией.

2. Для верхнихэтажей многоэтажных зданий, проектируемых с использованием элементов покрытийодноэтажных зданий, горизонтальные предельные перемещения следует приниматьтакими же, как для одноэтажных зданий. При этом высота верхнего этажа h_sпринимается от оси ригеля междуэтажного перекрытая до низа стропильныхконструкций.

3. К податливымкреплениям относятся крепления стен или перегородок к каркасу, непрепятствующие смещению каркаса (без передачи на стены или перегородки усилий, способныхвызвать повреждения конструктивных элементов); к жестким — крепления,препятствующие взаимным смещениям каркаса, стен или перегородок.

4. Для одноэтажныхзданий с навесными стенами (а также при отсутствии жесткого диска покрытия) имногоэтажных этажерок предельные перемещения допускается увеличивать на 30 %(но принимать не более h_s/150).

 

10.15.Горизонтальные перемещения бескаркасных зданий от ветровых нагрузок неограничиваются, если их стены, перегородки и соединяющие элементы рассчитаны напрочность и трещиностойкость.

10.16.Горизонтальные предельные прогибы стоек и ригелей фахверка, а также навесныхстеновых панелей от ветровой нагрузки, ограничиваемые исходя из конструктивныхтребований, следует принимать равными l/200, гдеl - расчетный пролет стоек или панелей.

10.17.Горизонтальные предельные прогибы опор конвейерных галерей от ветровыхнагрузок, ограничиваемые исходя из технологических требований, следуетпринимать равными h/250, где h — высота опор от верха фундаментадо низа ферм или балок.

10.18.Горизонтальные предельные прогибы колонн (стоек) каркасных зданий оттемпературных климатических и усадочных воздействии следует принимать равными:

h_s/150— при стенах и перегородках из кирпича, гипсобетона, железобетона и навесныхпанелей,

h_s/200— при стенах, облицованных естественным камнем, из керамических блоков, из стекла(витражи), где h_s — высота этажа, а для одноэтажных зданий смостовыми кранами — высота от верха фундамента до низа балок кранового пути.

При этомтемпературные воздействия следует принимать без учета суточных колебанийтемператур наружного воздуха и перепада температур от солнечной радиации.

Приопределении горизонтальных прогибов от температурных климатических и усадочныхвоздействий их значения не следует суммировать с прогибами от ветровых нагрузоки от крена фундаментов.

 

ПРЕДЕЛЬНЫЕВЫГИБЫ ЭЛЕМЕНТОВ МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ ОТ УСИЛИЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ

 

10.19.Предельные выгибы f_u элементовмеждуэтажных перекрытий, ограничиваемые исходя из конструктивных требований,следует принимать равными 15 мм при l £3 м и 40 мм — при l ³12 м (для промежуточных значений l предельные выгибы следует определятьлинейной интерполяцией).

Выгибы fследует определять от усилий предварительного обжатия, собственного весаэлементов перекрытий и веса пола.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ1

Справочное

 

МОСТОВЫЕИ ПОДВЕСНЫЕ КРАНЫ РАЗНЫХ ГРУПП РЕЖИМОВ РАБОТЫ

(ПРИМЕРНЫЙПЕРЕЧЕНЬ)

 

Краны	Группы режимов работы	Условия использования
Ручные всех видов	1К — 3К	Любые
С приводными подвесными талями, в том числе с навесными захватами		Ремонтные и перегрузочные работы ограниченной интенсивности
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами		Машинные залы электростанций, монтажные работы, перегрузочные работы ограниченной интенсивности
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами	4К — 6К	Перегрузочные работы средней интенсивности, технологические работы в механических цехах, склады готовых изделий предприятий строительных материалов, склады металлосбыта
С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные		Смешанные склады, работа с разнообразными грузами
Магнитные		Склады полуфабрикатов, работа с разнообразными грузами
Закалочные, ковочные, штыревые, литейные	7К	Цехи металлургических предприятий
С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные		Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при работе в одну или две смены)
С лебедочными грузовыми тележками, в том числе с навесными захватами		Технологические краны при круглосуточной работе
Траверсные, мульдогрейферные, мульдозавалочные, для раздевания слитков, копровые, ваграночные, колодцевые	8К	Цехи металлургических предприятий
Магнитные		Цехи и склады металлургических предприятий, крупные металлобазы с однородными грузами
С грейферами двухканатного типа, магнитно-грейферные		Склады насыпных грузов и металлолома с однородными грузами (при круглосуточной работе)

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ2

Обязательное

 

НАГРУЗКАОТ УДАРА КРАНА О ТУПИКОВЫЙ УПОР

 

Нормативноезначение горизонтальной нагрузки F, кН,направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор,следует определять по формуле

где v —скорость передвижения крана в момент удара, принимаемая равной половиненоминальной, м/с;

f — возможная наибольшая осадка буфера, принимаемаяравной 0,1 м для кранов с гибким подвесом груза грузоподъемностью не более 50 тгрупп режимов работы 1К—7К и 0,2 м — в остальных случаях;

m —приведенная масса крана, определяемая по формуле

здесь m_b — масса моста крана, т;

т_c — масса тележки, т;

т_q — грузоподъемность крана, т;

k —коэффициент; k = 0 — для кранов с гибкимподвесом; k = 1 — для кранов с жестким подвесом груза;

l —пролет крана, м;

l₁— приближение тележки, м.

Расчетноезначение рассматриваемой нагрузки с учетом коэффициента надежности по нагрузке g_t(см. п. 4.8) принимается не более предельных значений, указанных в следующейтаблице:

 

Краны	Предельные значения нагрузок F, кН (тс)
Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные	10 (1)
Электрические мостовые:
общего назначения групп режимов работы 1К—3К	50 (5)
общего назначения и специальные групп режимов работы 4К—7К, а также литейные	150 (15)
специальные группы режима работы 8К с подвесом груза:
гибким	250 (25)
жестким	500 (50)

 

ПРИЛОЖЕНИЕ3

Обязательное

 

СХЕМЫСНЕГОВЫХ НАГРУЗОК И КОЭФФИЦИЕНТЫ m

 

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициент m и область применения схем
1	Здания с односкатными и двускатными покрытиями а) б)	m = 1 при a £ 25°; m = 0   «   a ³ 60°. Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 — при 20° £ a £ 30°; вариант 3 — при 10° £ a £ 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия
2	Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	m1 = cos 1,8a; m2 = 2,4 sin 1,4a, где a — уклон покрытия, град
2’	Покрытия в виде стрельчатых арок	При b ³ 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l’, при b < 15° — схему 2
3	Здания с продольными фонарями закрытыми сверху	но не более: 4,0 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее; 2,5 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа; 2,0 - для железобетонных плит покрытий пролетом 6 м и менее и для стального профилированного настила; 2,5 — для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета; bl = hl, но не более b. При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует принимать равным 1,0 Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий. 2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать. 3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8)
3’	Здания с продольными фонарями, открытыми сверху	Значения b(b1, b2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей
4	Шедовые покрытия	Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли
5	Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15°
6	Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов m следует принимать не более 1,4
7	Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем	Коэффициент m следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6. Для плоских двускатных (a < 15°) и сводчатых  покрытий при l’ > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
8	Здания с перепадом высоты а) б) в)	Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — в двух вариантах: по схемам 1—7 и схеме 8 (для зданий — профиль «а», для навесов — профиль «б»). Коэффициент m следует принимать равным: где h — высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м принимаемая при определении m равной 8 м; l’1; l’2 — длины участков верхнего (l’1) и нижнего (l’2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать: для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями — для покрытия .с продольными фонарями — (при этом l’1 и l’2 следует принимать не менее 0). т1; m2 — доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т1) и нижнего (m2) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля: 0,4 — для плоского покрытия с a £ 20°, сводчатого с f/l £ 1/8; 0,3 — для плоского покрытия с a > 20°, сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями. Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т2 следует принимать: т2 = 0,5 k1 k2 k3, но не менее 0,1, где   (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k2 = 1 );  но не менее 0,3 (а — в м; b, j — в град). Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной: при  b = 2h, но не более 16 м; при  но не более 5h и не более 16 м. Коэффициенты m, принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать:  (где h — в м; s0 — в кПа); 4 — если нижнее покрытие является покрытием здания; 6 — если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент m1 следует принимать: m1 = 1 – 2m2. Примечания: 1. При d1 (d2) > 12 м значение m для участка перепада длиной d1 (d2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии. 2. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении m необходимо принимать соответствующее значение т1 (т2) для каждого пролета в пределах l’1 (l’2). 3. Местную нагрузку у перепала не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее  (где s0 — в кПа)
9	Здания с двумя перепадами высоты	Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m1, b1, m2, b2 следует определять для каждого перепада независимо, принимая: т1 и т2 в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h1 и h2) соответствующими т1 в схеме 8 и m3 (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т2 в схеме 8. При этом:
10	Покрытие с парапетами	Схему следует применять при  (h — в м; s0 — в кПа);  но не более 3
11	Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам	Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м. В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b). Коэффициент m, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным: 1,0 при d £ 1,5 м;  «  d > 1,5 м, но не менее 1,0 и не более: 1,5 при 1,5 < d £ 5 м; 2,0   «   5   < d £ 10 м; 2,5   «   10 < d £ 5 м; b1 = 2h, но не более 2d
12	Висячие покрытия цилиндрической формы

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 1)

 

ПРИЛОЖЕНИЕ4

Обязательное

 

СХЕМЫВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С

 

Номер схемы	Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с																																								Примечания
1	Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции. Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:
	наветренные	се = +0,8																																								-
	подветренные	се = –0,6
2	Здании с двускатными покрытиями																																									1. При ветре, перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = –0,7. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1 + 0,2 l tga
		Коэффициент					a, град							Значения се1, се2 при равном
														0							0,5								1								³ 2
		се1					0 20 40 60							0 +0,2 +0,4 +0,8							–0,6 –0,4 +0,3 +0,8								–0,7 –0,7 –0,2 +0,8								–0,8 –0,8 –0,4 +0,8
		Се2					£ 60							–0,4							–0,4								–0,5								–0,8
														Значения се3 при равном
														£ 0,5								1										³ 2
								£ 1 ³ 2						–0,4 –0,5								–0,5 –0,6										–0,6 –0,6
3	Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями																																									1. См. примеч. 1 к схеме 2. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1 + 0,7f
		Коэффициент													Значения се1, се2 при , равном
															0,1					0,2							0,3					0,4								0,5
		се1					0 0,2 ³ 1								+0,1 –0,2 –0,8					+0,2 –0,1 –0,7							+0,4 +0,2 –0,3					+0,6 +0,5 +0,3								+0,7 +0,7 +0,7
		се2					Произвольное								–0,8					–0,9							–1					–1,1								–1,2
		Значение се3 принимается по схеме 2
4	Здания с продольным фонарем	Коэффициенты се1, се2 и се3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2																																								1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь—щиты» принимается равным 1,4. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1
5	Здания с продольными фонарями	Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4. Для фонарей участка ВС при l £ 2 сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l >8 сх = 0,8, здесь Для остальных участков покрытия се = –0,5																																								1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h1
6	Здания с продольными фонарями различной высоты	Коэффициенты , и се2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания. Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1 - h2 необходимо принимать высоту фонаря																																								См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
7	Здания с шедовыми покрытиями	Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. Для участка ВС се = –0,5																																								1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сt = 0,04. 2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
8	Здания с зенитными фонарями	Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия — как для участка ВС схемы 5																																								См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
9	Здания, постоянно открытые с одной стороны	При m £ 5 % сi1 = сi2 = ± 0,2; при m ³ 30 % сi1 следует принимать равным се3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = +0,8																																								1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. Проницаемость ограждения m следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать ci = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2). 3. Для каждой стены здания знак «плюс» или «минус» для коэффициента ci1 при m £ 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения
10	Уступы зданий при a < 15°	Для участка CD се = 0,7. Для участка ВС се следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты се1 и се3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l —размеры в плане всего здания). Для вертикальных поверхностей коэффициент се необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2																																								-
11	Навесы																																									1. Коэффициенты се1, се2, се3, се4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений се1, се2, се3, се4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное 2. Для навесов с волнистыми покрытиями cf= 0,04
		Тип схемы			a, град							Значения коэфицинтов
												се1							се2									се3								се4
		I			10 20 30							+0,5 +1,1 +2,1							–1,3 0 +0,9									–1,1 0 +0,6								0 –0,4 0
		II			10 20 30							0 +1,5 +2							–1,1 +0,5 +0,8									–1,5 0 +0,4								0 0 +0,4
		III			10 20 30							+1,4 +1,8 +2,2							+0,4 +0,5 +0,6									- - -								- - -
		IV			10 20 30							+1,3 +1,4 +1,6							+0,2 +0,3 +0,4									- - -								- - -
12 а	Сфера																																									1. Коэффициенты се приведены при Re > 4 · 105. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = h = 0,7d
		b, град	0						15				30						45						60							75							90
		се	+1,0						+0,8				+0,4						–0,2						–0,8							–1,2							–1,25
		Продолжение
		b, град		105							120				135							150							175								180
		се		–1,0							–0,6				–0,2							+0,2							+0,3								+0,4
		cx = 1,3 при Rе < 105; cx = 0,6   «   2 · 105 £ Rе £ 3 · 105; cx = 0,2   «   4 · 105 > Rе. где Rе — число Рейнольдса; d — диаметр сферы, м; w0 — определяется в соответствии с п. 6.4, Па; k (z) — определяется в соответствии с п. 6.5; z — расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы; gf — определяется в соответствии с п. 6.11
12 б	Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью	се1 = k1 cb где k1 = 1 при сb > 0;																																								1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать: b = 0,7d; h = h1 + 0,7f. 3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его
										0,2			0,5				1					2						5					10						25
		k1 при сb < 0								0,8			0,9				0,95					1,0						1,1					1,15						1,2
		сb необходимо принимать при Re > 4 · 105 по графику:
		Покрытие																	Значение се2 при , равном
																			1/6						1/3											³ 1
		Плоское, коническое при a £ 5°, сферическое при  £ 0,1																	–0,5						–0,6											–0,8
																							1							2								³ 5
		ci		–0,5							–0,55					–0,7							–0,8							–0,9								–1,05
13	Призматические сооружения	cx = kcx¥; cy = kcy¥. Таблица 1																																								1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, cf = 0,1; для волнистых покрытий cf = 0,04. 2. Для прямоугольных в плане зданий при  = 0, 1 – 0,5 и b = 40° – 50° су¥ = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b. 3. Не следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1, d — диаметр описанной окружности. 4. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h — высота сооружения, b — размер в плане по оси у
		le	5						10				20					35						50							100								¥
		k	0,6						0,65				0,75					0,85						0,9							0,95								1
		le необходимо определять по табл. 2. Таблица 2
										le = l																			le = 2l
		В табл. 2  где l, b — соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра. Таблица 3
		Эскизы сечений и направлений ветра																	b, град																	сх¥
		Прямоугольник																	0									£ 1,5 ³ 3								2,1 1,6
																			40 - 50									£ 0,2 ³ 0,5								2,0 1,7
		Ромб																	0									£ 0,5 1 ³ 2								1,9 1,6 1,1
		Правильный треугольник																	0 180									- -								2 1,2
		Таблица 4
		Эскизы сечений и направление ветра													b, град												n (число сторон)							сх¥ при Re > 4 · 105
		Правильный многоугольник													Произвольный												5 6 - 8 10 12							1,8 1,5 1,2 1,0
14	Сооружения и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений	сх = kcx¥, где k — определяется по табл. 1 схемы 13; cx¥ — определяется по графику: Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2																																								1. Rе следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d — диаметр сооружения. Значения D принимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной кладки D = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных конструкций D = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d D = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b D = b. 2. Для волнистых покрытий cf = 0,04. 3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значение cx допускается снижать на 10 %
15	Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции	где сxi — аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей сxi = 1,4, для трубчатых элементов сxi следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать lе = l. (см. табл. 2 схемы 13); Ai — площадь проекции i-го элемента на плоскость конструкции; Аk — площадь, ограниченная контуром конструкции																																								1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15—17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и 2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Аk. 3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
16	Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций	Для наветренной конструкции коэффициент сx1 определяется так же, как для схемы 15. Для второй и последующих конструкций сx2 = сx1h. Для ферм из труб при Rе ³ 4 · 105 h = 0,95.																																								1. См. примеч. 1—3 к схеме 15. 2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d — средний диаметр трубчатых элементов; z — допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы. 3. В таблице к схеме 16: h — минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h — длина наименьшей стороны контура, для круглых решетчатых конструкций h — их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h — длина меньшей оси; b — расстояние между соседними фермами. 4. Коэффициент j следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15
		j				Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4 · 105 и , равном
												1						2								4									6
		0,1				0,93						0,99						1								1									1
		0,2				0,75						0,81						0,87								0,9									0,93
		0,3				0,56						0,65						0,73								0,78									0,83
		0,4				0,38						0,48						0,59								0,65									0,72
		0,5				0,19						0,32						0,44								0,52									0,61
		0,6				0						0,15						0,3								0,4									0,5
17	Решетчатые башни и пространственные фермы	ct = cx (1+ h)k1, где cx — определяется так же, как для схемы 15; h — определяется так же, как для схемы 16.																																								1. См. примеч. 1 к схеме 15. 2. ct относится к площади контура наветренной грани. 3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов — увеличивать на 10 %
		Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра																																	k1
																																			1,0
																																			0,9
																																			1,2
18	Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока	cxa = cx sin2 a, где cx — определяется в соответствии с указаниями к схеме 14																																								-

 

ПРИЛОЖЕНИЕ5

Обязательное

 

КАРТЫРАЙОНИРОВАНИЯ ТЕРРИТОРИИ СССР ПО КЛИМАТИЧЕСКИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ

РАЙОНИРОВАНИЕТЕРРИТОРИИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО РАСЧЕТНОМУ ЗНАЧЕНИЮ ВЕСА СНЕГОВОГО ПОКРОВАЗЕМЛИ

 

Карта1

РАЙОНИРОВАНИЕТЕРРИТОРИИ СССР ПО СРЕДНЕЙ СКОРОСТИ ВЕТРА, М/С, ЗА ЗИМНИЙ ПЕРИОД

Карта 2

РАЙОНИРОВАНИЕТЕРРИТОРИИ СССР ПО ДАВЛЕНИЮ ВЕТРА

Карта 3

РАЙОНИРОВАНИЕТЕРРИТОРИИ СССР ПО ТОЛЩИНЕ СТЕНКИ ГОЛОЛЕДА

Карта 4

РАЙОНИРОВАНИЕТЕРРИТОРИИ СССР ПО СРЕДНЕЙ МЕСЯЧНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА, °С, В ЯНВАРЕ

Карата 5

РАЙОНИРОВАНИЕТЕРРИТОРИИ СССР ПО СРЕДНЕЙ МЕСЯЧНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ ВОЗДУХА,°С, В ИЮЛЕ

Карата 6

РАЙОНИРОВАНИЕТЕРРИТОРИИ СССР ПО ОТКЛОНЕНИЮ СРЕДНЕЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ВОЗДУХА

НАИБОЛЕЕХОЛОДНЫХ СУТОК ОТ СРЕДНЕЙ МЕСЯЧНОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ,°С, В ЯНВАРЕ

Карта 7

РАЙОНИРОВАНИЕТЕРРИТОРИИ СССР ПО ВЕСУ СНЕГОВОГО ПОКРОВА И ТОЛЩИНЕ СТЕНКИ ГОЛОЛЕДА

(дополнениек картам 1 и 4)

 

ПРИЛОЖЕНИЕ6

Рекомендуемое

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕПРОГИБОВ И ПЕРЕМЕЩЕНИЙ

 

1. Приопределении прогибов и перемещений следует учитывать все основные факторы,влияющие на их значения (неупругие деформации материалов, образование трещин,учет деформированной схемы, учет смежных элементов, податливость узловсопряжения и оснований). При достаточном обосновании отдельные факторы можно неучитывать или учитывать приближенным способом.

2. Дляконструкций из материалов, обладающих ползучестью, необходимо учитыватьувеличение прогибов во времени. При ограничении прогибов исходя изфизиологических требований следует учитывать только кратковременную ползучесть,проявляемую сразу после приложения нагрузки, а исходя из технологических иконструктивных (за исключением расчета с учетом ветровой нагрузки) иэстетико-психологических требований, — полную ползучесть.

3. Приопределении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад от горизонтальныхкрановых нагрузок расчетную схему колонн следует принимать с учетом условий ихзакрепления, считая, что колонна:

в зданиях икрытых эстакадах не имеет горизонтального смещения на уровне верхней опоры(если покрытие не создает жесткого в горизонтальной плоскости диска, следуетучитывать горизонтальную податливость этой опоры);

в открытыхэстакадах рассматривается как консоль.

4. Приналичии в зданиях (сооружениях) технологического и транспортного оборудований,вызывающих колебания строительных конструкций, и других источниках вибрацийпредельные значения виброперемещений, виброскорости и виброускорения следуетпринимать в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.012—90; «Санитарных нормвибрации рабочих мест» и «Санитарных допустимых вибраций в жилых домах»Минздрава СССР. При наличии высокоточного оборудования и приборов,чувствительных к колебаниям конструкций, на которых они установлены, предельныезначения виброперемещений, виброскорости, виброускорения следует определять всоответствии со специальными техническими условиями.

5.Расчетные ситуации¹, для которых необходимо определять прогибы иперемещения и соответствующие им нагрузки, следует принимать в зависимости оттого, исходя из каких требований производится расчет.

_____________

¹ Расчетнаяситуация — учитываемый в расчете комплекс условий, определяющих расчетныетребования к конструкциям.

Расчетная ситуация характеризуется расчетной схемойконструкции, видами нагрузок, значениями коэффициентов условий работы икоэффициентов надежности, перечнем предельных состояний, которые следуетрассматривать в данной ситуации.

 

Если расчетпроизводится исходя из технологических требований, расчетная ситуация должнасоответствовать действию нагрузок, влияющих на работу технологическогооборудования.

Если расчетпроизводится исходя из конструктивных требований, расчетная ситуация должнасоответствовать действию нагрузок, которые могут привести к повреждению смежныхэлементов в результате значительных прогибов и перемещений.

Если расчетпроизводится исходя из физиологических требований, расчетная ситуация должнасоответствовать состоянию, связанному с колебаниями конструкций, и припроектировании необходимо учитывать нагрузки, влияющие на колебанияконструкций, ограничиваемые требованиями настоящих норм и нормативныхдокументов, указанных в п. 4.

Если расчетпроизводится исходя из эстетико-психологических требований, расчетная ситуациядолжна соответствовать действию постоянных и длительных нагрузок.

Дляконструкций покрытий и перекрытий, проектируемых со строительным подъемом приограничении прогиба эстетико-психологическими требованиями, определяемыйвертикальный прогиб следует уменьшать на размер строительного подъема.

6.Прогиб элементов покрытий и перекрытий, ограниченный исходя из конструктивныхтребований, не должен превышать расстояния (зазора) между нижней поверхностьюэтих элементов и верхом перегородок, витражей, оконных и дверных коробок,расположенных под несущими элементами.

Зазор междунижней поверхностью элементов покрытий и перекрытий и верхом перегородок,расположенных под элементами, как правило, не должен превышать 40 мм. В техслучаях, когда выполнение указанных требований связано с увеличением жесткостипокрытий и перекрытий, необходимо конструктивными мероприятиями избегать этогоувеличения (например, размещением перегородок не под изгибаемыми балками, арядом с ними).

7. Приналичии между стенами капитальных перегородок (практически такой же высоты, каки стены) значения l в поз. 2, а табл. 19 следуетпринимать равными расстояниям между внутренними поверхностями несущих стен (иликолонн) и этими перегородками (или между внутренними поверхностями перегородок,черт. 4).

а)

 

б)

 

Черт.4. Схемы для определения значений l (l₁, l₂, l₃)при наличии между стенами капитальных перегородок

 

а —одной в пролете; б — двух в пролете; 1 — несущие стены(или колонны); 2 — капитальные перегородки; 3 — перекрытие(покрытие) до приложения нагрузки; 4 — перекрытие (покрытие) послеприложения нагрузки; 5 — линии отсчета прогибов; 6 — зазор

 

8.Прогибы стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей (см. табл.19, поз. 2, г) следует принимать как разность между прогибами f₁ и f₂ смежных стропильныхконструкций (черт. 5).

9.Горизонтальные перемещения каркаса следует определять в плоскости стен иперегородок, целостность которых должна быть обеспечена.

При связевыхкаркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м перекос этажных ячеек,примыкающих к диафрагмам жесткости, равный f₁/h_s + f₂/l (черт. 6),не должен превышать (см. табл. 22); 1/300 для поз. 2, 1/500 — для поз. 2, а и1/700 — для поз. 2, б.

 

 

Черт.5. Схема для определения прогибов стропильных конструкций при наличии подвесныхкрановых путей

 

1— стропильные конструкции, 2 — балка подвесного кранового пути; 3 —подвесной кран; 4 — исходное положение стропильных конструкций; f₁ — прогиб наиболее нагруженнойстропильной конструкции; f₂ — прогибысмежных с наиболее нагруженной стропильных конструкций

 

 

Черт.6. Схема перекоса этажных ячеек 2, примыкающих к диафрагмам жесткости 1в зданиях со связевым каркасом (пунктиром показана исходная схема каркаса доприложения нагрузки)

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ7

Обязательное

 

УЧЕТОТВЕТСТВЕННОСТИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ*

 

_____________

* Данноеприложение является разделом 5 ГОСТ 27751—88 с изменениями, утвержденнымипостановлением Государственного комитета Российской Федерации по вопросамархитектуры и строительства от 21.12.93 № 18-54.

 

1. Для учетаответственности зданий и сооружений, характеризуемой экономическими,социальными и экологическими последствиями их отказов, устанавливаются триуровня: I — повышенный, II — нормальный, III —пониженный.

Повышенныйуровень ответственности следует принимать для зданий и сооружений, отказыкоторых могут привести к тяжелым экономическим, социальным и экологическимпоследствиям (резервуары для нефти и нефтепродуктов вместимостью 10000 м³и более, магистральные трубопроводы, производственные здания с пролетами 100 ми более, сооружения связи высотой 100 м и более, а также уникальные здания исооружения).

Нормальныйуровень ответственности следует принимать для зданий и сооружений массовогостроительства (жилые, общественные, производственные, сельскохозяйственныездания и сооружения).

Пониженныйуровень ответственности следует принимать для сооружения сезонного иливспомогательного назначения (парники, теплицы, летние павильоны, небольшиесклады и подобные сооружения).

2. При расчетенесущих конструкций и оснований следует учитывать коэффициент надежности поответственности g_n, принимаемый равным: для I уровня ответственности— более 0,95, но не более 1,2; для II уровня — 0,95; для III уровня — менее0,95, но не менее 0,8.

На коэффициентнадежности по ответственности следует умножать нагрузочный эффект (внутренниесилы и перемещения конструкций и оснований, вызываемые нагрузками и воздействиями).

Примечание. Настоящий пункт не распространяется наздания и сооружения, учет ответственности которых установлен в соответствующихнормативных документах.

 

3. Уровниответственности зданий и сооружений следует учитывать также при определениитребований к долговечности зданий и сооружений, номенклатуры и объемаинженерных изысканий для строительства, установлении правил приемки, испытаний,эксплуатации и технической диагностики строительных объектов.

4. Отнесениеобъекта к конкретному уровню ответственности и выбор значений коэффициента g_nпроизводится генеральным проектировщиком по согласованию с заказчиком.

 

(Измененнаяредакция, Изм. № 1)

 

 

СОДЕРЖАНИЕ

 

1. Общиеположения

Классификациянагрузок

Сочетаниянагрузок

2. Весконструкций и грунтов

3. Нагрузкиот оборудования, людей, животных, складируемых материалов и изделий

Определениенагрузок от оборудования, складируемых материалов и изделий

Равномернораспределенные нагрузки

Сосредоточенныенагрузки и нагрузки на перила

4. Нагрузкиот мостовых и подвесных кранов

5. Снеговыенагрузки

6. Ветровыенагрузки

7.Гололедные нагрузки

8.Температурные климатические воздействия

9. Прочиенагрузки

10. Прогибыи перемещения

Общие указания

Вертикальныепредельные прогибы элементов конструкций

Горизонтальныепредельные прогибы колонн и тормозных конструкций от крановых нагрузок

Горизонтальныепредельные перемещения и прогибы каркасных зданий, отдельных элементовконструкций и опор конвейерных галерей от ветровой нагрузки, крена фундаментови температурных климатических воздействий

Предельныевыгибы элементов междуэтажных перекрытий от усилий предварительного обжатия

Приложение 1. Справочное.Мостовые и подвесные краны разных групп режимов работы (примерный перечень)

Приложение 2. Обязательное.Нагрузка от удара крана о тупиковый упор

Приложение 3. Обязательное.Схемы снеговых нагрузок и коэффициенты m

Приложение 4. Обязательное.Схемы ветровых нагрузок и аэродинамические коэффициенты с

Приложение 5. Обязательное.Карты районирования территории СССР по климатическим характеристикам

Приложение 6. Рекомендуемое.Определение прогибов и перемещений

Приложение 7. Обязательное.Учет ответственности зданий и сооружений